Հավաքովի բետոնե սալիկների հրդեհային դիմադրության սահմանը. Երկաթբետոնե սյուների հրդեհային դիմադրության սահմանների որոշում. Շենքերի կառույցների հրդեհային դիմադրության սահմանների որոշում

Աղյուսակ 2.18

Թեթև բետոն խտությամբ: = 1600 կգ/մ3 ընդլայնված կավից պատրաստված մեծ լցանյութով, կլոր դատարկություններով սալիկներ, 6 հատ, Սալերի հենարանը երկու կողմից ազատ է։

1. Որոշեք սնամեջ սալաքարի արդյունավետ հաստությունը՝ ջերմամեկուսացման հզորության առումով հրդեհային դիմադրության սահմանը գնահատելու համար՝ համաձայն ձեռնարկի 2.27 կետի.

որտեղ է սալիկի հաստությունը, մմ;

• - սալիկի լայնությունը, մմ;
• - դատարկությունների քանակը, հատ;
• - բացերի տրամագիծը, մմ:
• 2. Որոշի՛ր ըստ աղյուսակի. 8 Սալերի հրդեհային դիմադրության սահմանի առավելությունները 140 մմ արդյունավետ հաստությամբ ծանր բետոնից պատրաստված սալիկի ջերմամեկուսիչ հզորության կորստի վրա.

Թիթեղի հրդեհային դիմադրության սահմանը ջերմամեկուսացման կարողության կորստի համար

3. Որոշեք սալիկի տաքացվող մակերեսից մինչև ձողի ամրացման առանցքը հեռավորությունը.

որտեղ է կոնկրետ ծածկույթի հաստությունը, մմ;

• - աշխատանքային ամրացման տրամագիծը, մմ:
• 4. Ըստ աղյուսակի. 8 Առավելությունները որոշում են ափսեի հրդեհային դիմադրության սահմանը կորստի համար կրող հզորություն a = 24 մմ-ով, ծանր բետոնի համար և երբ հենվում է երկու կողմից:

Հրդեհային դիմադրության ցանկալի սահմանը գտնվում է 1 ժամից մինչև 1,5 ժամ միջակայքում, մենք այն որոշում ենք գծային ինտերպոլացիայի մեթոդով.

Սալիկի հրդեհային դիմադրության սահմանը առանց ուղղման գործակիցները հաշվի առնելու 1,25 ժամ է։

• 5. Ուղեցույցի 2.27 կետի համաձայն՝ սնամեջ միջուկային սալերի հրդեհային դիմադրության սահմանը որոշելու համար կիրառվում է 0.9 նվազեցման գործակից.
• 6. Որոշեք սալիկի ընդհանուր ծանրաբեռնվածությունը որպես մշտական ​​և ժամանակավոր բեռների գումար.
• 7. Որոշեք բեռի երկարաժամկետ մասի հարաբերությունը լրիվ բեռի նկատմամբ.

8. Ձեռնարկի 2.20 կետի համաձայն բեռի ուղղման գործակիցը.

• 9. Համաձայն Նպաստների 2.18 կետի (մաս 1 ա) ընդունո՞ւմ ենք գործակիցը։ կցամասերի համար А-VI:
• 10. Որոշել սալիկի հրակայունությունը՝ հաշվի առնելով բեռնվածության գործակիցները և ամրացումը.

Սալիկի կրող հզորությունը R 98 է։

Սալիկի հրդեհային դիմադրության սահմանի համար մենք վերցնում ենք երկու արժեքներից փոքրը` ջերմամեկուսիչ հզորության կորստի համար (180 րոպե) և կրող հզորության կորստի համար (98 րոպե):

Եզրակացություն. Երկաթբետոնե սալիկի հրդեհային դիմադրության սահմանը REI 98 է

Ամենատարածված նյութը
շինարարությունը երկաթբետոն է։ Այն համատեղում է բետոնի և պողպատի ամրացումը,
ռացիոնալ կերպով դասավորված է առաձգականության և սեղմման ընկալման կառուցվածքում
ջանք.

Բետոնը լավ է դիմադրում սեղմմանը և
ավելի վատ - ձգվել: Բետոնի այս հատկանիշը անբարենպաստ է ճկման և
ձգված տարրեր. Ամենատարածված ճկման շինարարական տարրերը
սալեր և գերաններ են։

Անբարենպաստը փոխհատուցելու համար
կոնկրետ գործընթացները, կառույցները սովորաբար ամրացվում են պողպատե ամրացում... Ամրապնդել
սալաքարեր եռակցված ցանցբաղկացած ձողերից, որոնք գտնվում են երկուսի մեջ
ուղղահայաց ուղղություններ. Ցանցերը սալաքարերով դրված են այնպես, որ
դրանց աշխատանքային ամրացման ձողերը տեղակայվել են բացվածքի երկայնքով և ընկալվել
առաձգական ուժեր, որոնք առաջանում են կառույցներում ծանրաբեռնվածության տակ ճկման ժամանակ, ներս
ըստ ճկման բեռի սխեմայի:

Վ
հրդեհային պայմաններում սալերը ներքևից ենթարկվում են բարձր ջերմաստիճանի,
դրանց կրող հզորության նվազումը հիմնականում տեղի է ունենում նվազման պատճառով
ջեռուցվող ձգված ամրացման ուժը. Որպես կանոն, նման տարրեր
հետ հատվածում պլաստիկ կրունկի առաջացման արդյունքում փլուզվել է
առավելագույն ճկման պահը, նվազեցնելով վերջնական ուժը
ջեռուցվող ձգված ամրացումն իր հատվածում աշխատանքային լարումների արժեքին:

Հրդեհային բաժանմունքի ապահովում
շենքի անվտանգությունը պահանջում է հրդեհային դիմադրության և հրդեհային դիմադրության բարձրացում
երկաթբետոնե կոնստրուկցիաներ. Դրա համար օգտագործվում են հետևյալ տեխնոլոգիաները.

• սալերի ամրացում արտադրելու համար
  միայն տրիկոտաժե կամ եռակցված շրջանակներ, և ոչ թե չամրացված ձողեր;
• ընթացքում երկայնական ամրանների ծռվելուց խուսափելու համար, երբ այն տաքացվում է
  հրդեհի ժամանակ անհրաժեշտ է ապահովել կառուցողական ամրացում սեղմակներով կամ
  լայնակի ձողեր;
• հատակի ստորին բետոնե ծածկույթի հաստությունը պետք է լինի
  բավական է, որպեսզի այն տաքանա ոչ ավելի, քան 500 ° C, իսկ հրդեհից հետո՝ ոչ
  ազդել է կառույցի հետագա անվտանգ շահագործման վրա։
  Հետազոտությունը պարզել է, որ ստանդարտացված հրդեհային դիմադրության դեպքում R = 120, հաստությունը
  բետոնե ծածկը պետք է լինի առնվազն 45 մմ, R = 180 - առնվազն 55 մմ,
  ժամը R = 240 - ոչ պակաս, քան 70 մմ;
• v պաշտպանիչ շերտբետոն հատակից 15–20 մմ խորության վրա
  համընկնման մակերեսը պետք է ապահովված լինի արտահոսքի դեմ ամրացնող ցանցով
  պատրաստված է 3 մմ տրամագծով մետաղալարից 50–70 մմ ցանցի չափսով, ինչը նվազեցնում է ինտենսիվությունը
  բետոնի պայթուցիկ ոչնչացում;
• բարակ պատերով լայնակի սալերի հենարանների ամրացում
  կցամասեր, որոնք նախատեսված չեն սովորական հաշվարկով.
• թիթեղների գտնվելու վայրի պատճառով հրդեհային դիմադրության սահմանի բարձրացում,
  աջակցում է եզրագծի երկայնքով;
• հատուկ սվաղների օգտագործումը (օգտագործելով ասբեստ և
  պեռլիտ, վերմիկուլիտ): Նույնիսկ փոքր չափերի նման սվաղներով (1,5 - 2 սմ)
  երկաթբետոնե սալիկների հրդեհային դիմադրությունը մի քանի անգամ ավելանում է (2 - 5);
• կախովի առաստաղի պատճառով հրդեհային դիմադրության բարձրացում;
• բետոնի շերտով կոնստրուկցիաների հանգույցների և հոդերի պաշտպանություն պահանջվող
  հրդեհային դիմադրության սահմանը.

Այս միջոցառումները կապահովեն շենքի պատշաճ հրդեհային անվտանգությունը:
Երկաթբետոնե կառուցվածքը ձեռք կբերի պահանջվող հրդեհային դիմադրություն և
հրդեհային անվտանգություն.

Օգտագործված գրքեր.
1. Շենքեր և շինություններ և դրանց կայունությունը
հրդեհի դեպքում. Ռուսաստանի Պետական ​​հրշեջ ծառայության ակադեմիա EMERCOM, 2003 թ
2. ՄԴՍ 21-2.2000թ.
Երկաթբետոնե կոնստրուկցիաների հրդեհային դիմադրության հաշվարկման ուղեցույցներ.
- M.: GUP "NIIZHB", 2000. - 92 p.

Ինչպես նշվեց վերևում, թեքված երկաթբետոնե կոնստրուկցիաների հրդեհային դիմադրության սահմանը կարող է առաջանալ ձգվող գոտում գտնվող աշխատանքային ամրացման կրիտիկական ջերմաստիճանի տաքացման պատճառով:

Այս առումով, խոռոչի սալիկի հրդեհային դիմադրության հաշվարկը որոշվելու է ձգվող աշխատանքային ամրացման կրիտիկական ջերմաստիճանի տաքացման ժամանակով:

Սալերի հատվածը ներկայացված է Նկար 3.8-ում:

բ էջ բ էջ բ էջ բ էջ բ էջ

հ հ 0

Ա ս

Նկար 3.8. Սնամեջ հատակի սալիկի նախագծային հատված

Սալը հաշվարկելու համար դրա խաչմերուկը կրճատվում է մինչև թեյի (Նկար 3.9):

բ զ

x ժամանակ ≤ժ զ

ը զ

ժ ժ 0

x ժամանակ > h' զ

Ա ս

a ∑b Ռ

Նկար 3.9. Սնամեջ սալիկի T-հատվածը՝ դրա հրդեհային դիմադրությունը հաշվարկելու համար

Ենթահաջորդականություն

հարթ ճկուն խոռոչ-միջուկային երկաթբետոնե տարրերի հրդեհային դիմադրության հաշվարկ

3. Եթե, ապա  ս , ժամանակ որոշվում է բանաձևով

Որտեղ փոխարեն բ օգտագործված է ;

Եթե
, ապա այն պետք է վերահաշվարկվի՝ օգտագործելով բանաձևը.

Համաձայն 3.1.5 որոշվում է տ ս , քր(կրիտիկական ջերմաստիճան):

Գաուսի սխալի ֆունկցիան հաշվարկվում է բանաձևով.

Համաձայն 3.2.7-ի՝ գտնված է Գաուսի ֆունկցիայի արգումենտը։

Հրդեհային դիմադրության սահմանը P f հաշվարկվում է բանաձևով.

Օրինակ թիվ 5.

Տրված է. Սնամեջ հատակի սալաքար, որն ազատորեն հենվում է երկու կողմից: Բաժնի չափերը. բ= 1200 մմ, աշխատանքային բացվածքի երկարությունը լ= 6 մ, հատվածի բարձրությունը հ= 220 մմ, պաշտպանիչ շերտի հաստությունը ա լ = 20 մմ, ձգված ամրապնդման դասի A-III, 4 ձող Ø14 մմ; B20 դասի ծանր բետոն մանրացված կրաքարի վրա, բետոնի քաշի խոնավության պարունակությունը w= 2%, բետոնի միջին չոր խտությունը ρ 0c= 2300 կգ / մ 3, դատարկ տրամագիծը դ n = 5,5 կՆ / մ:

Սահմանելսալիկի իրական հրդեհային դիմադրությունը.

Լուծում:

B20 դասի բետոնի համար Ռ բն= 15 ՄՊա (էջ 3.2.1.)

Ռ bu= R bn / 0,83 = 15 / 0,83 = 18,07 ՄՊա

A-III դասի կցամասերի համար Ռ sn = 390 ՄՊա (էջ 3.1.2.)

Ռ սու= R sn / 0,9 = 390 / 0,9 = 433,3 ՄՊա

Ա ս= 615 մմ 2 = 61510 -6 մ 2

Բետոնի ջերմաֆիզիկական բնութագրերը.

λ tem = 1,14 - 0,00055450 = 0,89 Վտ / (m˚С)

տեմպով = 710 + 0,84450 = 1090 Ջ / (կգ ˚С)

կ= 37.2 էջ 3.2.8.

կ 1 = 0,5 էջ 3.2.9. ...

Հրդեհային դիմադրության փաստացի սահմանը որոշվում է.

Հաշվի առնելով սալիկի խոռոչը, դրա իրական հրդեհային դիմադրության սահմանը պետք է բազմապատկվի 0,9 գործակցով (կետ 2.27.):

գրականություն

Շելեգով Վ.Գ., Կուզնեցով Ն.Ա. «Շենքերը, շինությունները և դրանց դիմադրությունը կրակին». Դասագիրք կարգապահության ուսումնասիրության համար - Իրկուտսկ: Ռուսաստանի Ներքին գործերի նախարարության VSI, 2002 թ. - 191 էջ.

Շելեգով Վ.Գ., Կուզնեցով Ն.Ա. Շենքի կառուցում. Տեղեկատու ձեռնարկ «Շենքերը, շինությունները և դրանց դիմադրությունը կրակին» առարկայի համար: - Իրկուտսկ .: VSI Ռուսաստանի ՆԳՆ, 2001 թ.-- 73 էջ.

Մոսալկով Ի.Լ. և այլն: Շենքերի կառույցների հրդեհային դիմադրություն.

Յակովլև Ա.Ի. Հրդեհային դիմադրության հաշվարկ շինարարական կառույցներ... - M .: Stroyizdat, 1988.- 143p., Ill.

Շելեգով Վ.Գ., Չեռնով Յու.Լ. «Շենքերը, շինությունները և դրանց դիմադրությունը կրակին». Դասընթացի նախագծի իրականացման ուղեցույց: - Իրկուտսկ .: VSI Ռուսաստանի ՆԳՆ, 2002 թ.-- 36 էջ.

Կառուցվածքների հրդեհային դիմադրության սահմանները, կառույցների երկայնքով հրդեհի տարածման սահմանները և նյութերի դյուրավառության խմբերը որոշելու ուղեցույց (SNiP II-2-80), TsNIISK im. Կուչերենկո. - M .: Stroyizdat, 1985 .-- 56 p.

ԳՕՍՏ 27772-88 Գլանվածք պողպատե պողպատե կոնստրուկցիաների կառուցման համար. Ընդհանուր տեխնիկական պայմաններ / ԽՍՀՄ Գոսստրոյ. - Մ., 1989

SNiP 2.01.07-85 *. Բեռներ և ազդեցություններ / ԽՍՀՄ Գոսստրոյ. - M .: TsITP Gosstroy ԽՍՀՄ, 1987 .-- 36 էջ.

ԳՕՍՏ 30247.0 - 94. Շինարարական կոնստրուկցիաներ. Հրդեհային դիմադրության փորձարկման մեթոդներ. Ընդհանուր պահանջներ.

SNiP 2.03.01-84 *. Բետոնի և երկաթբետոնե կոնստրուկցիաներ/ Ռուսաստանի շինարարության նախարարություն. - M .: GP TsPP, 1995 .-- 80 p.

1ԷԼԼԻՆԳ -շինարարություն ափին հատուկ կազմակերպված թեք հիմքով ( սահանք), որտեղ դրված և կառուցված է նավի կորպուսը։

2 ՈՒՂԻ -կամուրջ ցամաքային երթուղիների (կամ ցամաքային ուղիների վրա) դրանց խաչմերուկում: Նրանց երկայնքով տեղաշարժ է ապահովվում տարբեր մակարդակներով:

3ՌԵՍՏՈՐԱՆ -շինարարություն կամրջի տեսքով՝ դրանց հատման կետում մի ուղի մյուսի վրա քաշելու համար, նավերի նավամատույցի համար, ինչպես նաև ընդհանրապես որոշակի բարձրության վրա ճանապարհ ստեղծելու համար։

4 ՊԱՀՊԱՆՄԱՆ ԲԱԿ -տարա հեղուկների և գազերի համար.

5 ԳԱԶԳՈԼԴԵՐ- գազի ընդունման, պահպանման և բաշխման հարմարանք գազատարի ցանցի մեջ։

6պայթուցիկ վառարան- առանցքային վառարան երկաթի հանքաքարից երկաթ հալեցնելու համար:

7Կրիտիկական ջերմաստիճան- ջերմաստիճանը, որի դեպքում մետաղի R un-ի ստանդարտ դիմադրությունը իջնում ​​է կառուցվածքի արտաքին ծանրաբեռնվածությունից մինչև ստանդարտ լարվածության n արժեքը, այսինքն. որի դեպքում առկա է կրողունակության կորուստ:

8 Նագել - փայտե կամ մետաղյա ձող, որն օգտագործվում է փայտե կոնստրուկցիաների մասերը ամրացնելու համար։

Խնդրի ստատիկ մասը լուծելու համար երկաթբետոնե հատակի սալիկի խաչմերուկի ձևը կլոր դատարկություններով (Հավելված 2, նկ. 6.) կրճատվում է մինչև հաշվարկված T-ի չափը:

Ստանդարտ բեռի ազդեցությունից և սալիկի սեփական քաշից որոշենք միջանցքի միջի ճկման պահը.

որտեղ ք / n- ստանդարտ ծանրաբեռնվածություն սալաքարի 1 հոսող մետրի համար, հավասար.

Վահանակի ներքևի (տաքացվող) մակերեսից մինչև աշխատանքային ամրացման առանցքը հեռավորությունը կլինի.

մմ,

որտեղ դ- ամրապնդող ձողերի տրամագիծը, մմ:

Միջին հեռավորությունը կլինի.

մմ,

որտեղ Ա- ամրապնդող ձողի խաչմերուկի տարածքը (էջ 3.1.1.), Մմ 2:

Եկեք սահմանենք վահանակի հաշվարկված T-հատվածի հիմնական չափերը.

Լայնությունը: բ զ = բ= 1,49 մ;

Բարձրությունը: հ զ = 0,5 (հ-П) = 0,5 (220 - 159) = 30,5 մմ;

Հեռավորությունը կառուցվածքի չջեռուցվող մակերեսից մինչև ամրացնող ձողի առանցքը հ o = հ – ա= 220 - 21 = 199 մմ:

Մենք որոշում ենք բետոնի ամրությունը և ջերմաֆիզիկական բնութագրերը.

Առավելագույն առաձգական ուժ Ռ բն= 18,5 ՄՊա (աղյուսակ 12 կամ էջ 3.2.1 B25 դասի բետոնի համար);

Հուսալիության գործոն  բ = 0,83 ;

Բետոնի առաձգական ամրության նախագծում Ռ bu = Ռ բն /  բ= 18,5 / 0,83 = 22,29 ՄՊա;

Ջերմային հաղորդունակության գործակիցը  տ = 1,3 – 0,00035Տ ամուսնացնել= 1,3 - 0,00035 723 = 1,05 Վտ մ -1 Կ -1 (էջ 3.2.3.),

որտեղ Տ ամուսնացնել- միջին ջերմաստիճանը հրդեհի դեպքում, հավասար է 723 Կ;

Հատուկ ջերմություն ՀԵՏ տ = 481 + 0,84Տ ամուսնացնել= 481 + 0,84 723 = 1088,32 J կգ -1 K -1 (էջ 3.2.3.);

Նվազեցված ջերմային դիֆուզիոն.

Գործակիցներ՝ կախված բետոնի միջին խտությունից TO= 39 s 0,5 և TO 1 = 0,5 (կետ 3.2.8, կետ 3.2.9.):

Որոշեք սալիկի սեղմված գոտու բարձրությունը.

Որոշեք առաձգական ամրացման լարվածությունը արտաքին բեռից՝ համաձայն հավելվածի: 4:

որովհետեւ Ն.Ս տ= 8,27 մմ հ զ= 30,5 մմ, ապա

որտեղ Ինչպես- կառուցվածքի խաչմերուկի լարված գոտում ամրացնող ձողերի ընդհանուր խաչմերուկի տարածքը, որը հավասար է 563 մմ 2-ի 5 ձողերի համար 12 մմ (էջ 3.1.1.):

Եկեք որոշենք ամրապնդող պողպատի ուժի փոփոխության գործակցի կրիտիկական արժեքը.

,

որտեղ Ռ սու- ամրացման նախագծային առաձգական ուժը հավասար է.

Ռ սու = Ռ sn /  ս= 390 / 0,9 = 433,33 ՄՊա (այստեղ  ս- ամրապնդման հուսալիության գործակիցը, որը հավասար է 0,9-ի.

Ռ sn- ամրապնդման ստանդարտ ամրությունը վերջնական ամրության առումով, որը հավասար է 390 ՄՊա (Աղյուսակ 19 կամ կետ 3.1.2):

Դա հասկացա  stcr1. Սա նշանակում է, որ առաձգական ամրացման արտաքին բեռից առաջացած լարումները գերազանցում են ամրացման ստանդարտ դիմադրությունը: Ուստի անհրաժեշտ է նվազեցնել խարիսխի արտաքին բեռից առաջացած սթրեսը: Դա անելու համար մենք ավելացնում ենք 12 մմ վահանակի ամրացնող ձողերի քանակը մինչև 6, այնուհետև Ա ս= 679 10 -6 (էջ 3.1.1.):

ՄՊա,

.

Եկեք որոշենք ձգվող գոտում առանցքակալի ամրացման կրիտիկական ջեռուցման ջերմաստիճանը:

Համաձայն աղյուսակի էջ 3.1.5. օգտագործելով գծային ինտերպոլացիա, մենք որոշում ենք, որ A-III դասի ամրապնդման համար պողպատի դասի 35 GS և  stcr = 0,93.

տ stcr= 475C:

Ամրանի տաքացման ժամանակը մինչև պինդ կտրվածքի սալիկի կրիտիկական ջերմաստիճանը կլինի հրդեհային դիմադրության իրական սահմանը:

s = 0,96 ժ,

որտեղ Ն.Ս- Գաուսի (Crump) սխալի ֆունկցիայի արգումենտը, որը հավասար է 0,64-ի (Բաժին 3.2.7.), Կախված Գաուսի (Crump) սխալի ֆունկցիայի արժեքից, հավասար է.

(այստեղ տ n- կառույցի ջերմաստիճանը հրդեհից առաջ վերցնում ենք հավասար 20С):

Կլոր դատարկություններով հատակի սալիկի հրդեհային դիմադրության փաստացի սահմանը կլինի.

Ն.Ս զ =  0.9 = 0.960.9 = 0.86 ժ,

որտեղ 0,9 գործակիցն է՝ հաշվի առնելով սալաքարում բացերի առկայությունը:

Քանի որ բետոնը ոչ այրվող նյութ է, ապա, ակնհայտորեն, կառուցվածքի իրական հրդեհային վտանգի դասը K0 է: