Kaip padidinti gelžbetoninių dangų ir perdangų atsparumą ugniai? Gelžbetoninių kolonų atsparumo ugniai ribų nustatymas Gelžbetoninių perdangos plokščių atsparumo ugniai riba

Gelžbetoninės konstrukcijos dėl savo nedegumo ir santykinai mažo šilumos laidumo gana gerai atlaiko agresyvių ugnies veiksnių poveikį. Tačiau jie negali be galo atsispirti ugniai. Šiuolaikinės gelžbetoninės konstrukcijos, kaip taisyklė, yra plonasienės, be monolitinio ryšio su kitais pastato elementais, o tai riboja jų galimybes gaisro metu atlikti savo darbines funkcijas iki 1 valandos, o kartais ir mažiau. Drėgnos gelžbetonio konstrukcijos turi dar mažesnę atsparumo ugniai ribą. Jei konstrukcijos drėgmės kiekio padidėjimas iki 3,5% padidina atsparumo ugniai ribą, tada tolesnis betono, kurio tankis didesnis nei 1200 kg / m 3, drėgmės kiekis gali sukelti trumpalaikį gaisro poveikį. betono sprogimas ir greitas konstrukcijos sunaikinimas.

Gelžbetoninės konstrukcijos atsparumo ugniai riba priklauso nuo jos sekcijos matmenų, apsauginio sluoksnio storio, armatūros tipo, kiekio ir skersmens, betono klasės ir užpildo tipo, konstrukcijos apkrovos ir jos paramos schema.

Šildymui skirtų atitvarinių konstrukcijų atsparumo ugniai riba – 140°C ugniai priešingas paviršius (grindys, sienos, pertvaros) priklauso nuo jų storio, betono rūšies ir drėgmės kiekio. Didėjant betono storiui ir mažėjant tankiui, atsparumo ugniai riba didėja.

Atsparumo ugniai riba, pagrįsta nuostoliais laikomoji galia priklauso nuo tipo ir statinė schema palaikantis konstrukciją. Vieno tarpatramio laisvai atremti lenkimo elementai (sijų plokštės, plokštės ir grindų perdangos, sijos, sijos) sunaikinami gaisro metu, kai išilginė apatinė darbinė armatūra įkaista iki kritinės kritinės temperatūros. Šių konstrukcijų atsparumo ugniai riba priklauso nuo apatinės darbinės armatūros apsauginio sluoksnio storio, armatūros klasės, darbinės apkrovos ir betono šilumos laidumo. Sijų ir sijų atsparumo ugniai riba taip pat priklauso nuo sekcijos pločio.

Esant tokiems pat projektiniams parametrams, sijų atsparumo ugniai riba yra mažesnė nei plokščių, nes gaisro metu sijos šildomos iš trijų pusių (iš apačios pusės ir dviejų šoninių paviršių), o plokštės šildomos tik iš apatinio paviršiaus pusės.

Geriausias armatūrinis plienas pagal atsparumą ugniai yra A-III klasės 25G2S. Kritinė šio plieno temperatūra, kai prasideda standartine apkrova apkrautos konstrukcijos atsparumo ugniai riba, yra 570 ° C.

Gamyklų gaminamos didelės tuščiavidurės iš anksto įtemptos paklotės yra pagamintos iš sunkiojo betono su 20 mm apsauginiu sluoksniu, o armatūros strypai iš A-IV klasės plieno atsparumo ugniai riba yra 1 valanda, todėl galima naudoti šiuos paklotus. gyvenamuosiuose pastatuose.

Plokštės ir plokštės iš kieto profilio, pagamintos iš įprasto gelžbetonio apsauginis sluoksnis 10 mm turi atsparumo ugniai ribas: plieninės jungiamosios detalės A-I klasės ir A-II - 0,75 val.; А-III (25G2S klasė) - 1 val.

Kai kuriais atvejais plonasienės sulenktos konstrukcijos (tuščiavidurės ir briaunuotos plokštės ir grindų dangos, sijos ir sijos, kurių skerspjūvio plotis ne didesnis kaip 160 mm, be vertikalių rėmų prie atramų) gaisro metu gali būti per anksti sunaikintos išilgai įstrižos. skyrių ties atramos. Tokio ardymo pobūdžio išvengiama šių konstrukcijų atramose įrengiant vertikalius rėmus, kurių ilgis ne mažesnis kaip 1/4 tarpatramio.

Išilgai kontūro remiamų plokščių atsparumo ugniai riba yra žymiai didesnė nei paprastų lenkimo elementų. Šios plokštės yra sutvirtintos darbine armatūra dviem kryptimis, todėl jų atsparumas ugniai papildomai priklauso nuo armatūros santykio trumpais ir ilgaisiais tarpatramiais. Kvadratinių plokščių, kurių šis santykis yra vienas, kritinė armatūros temperatūra atsparumo ugniai ribos pradžioje yra 800 ° C.

Didėjant plokštės kraštinių santykiui, kritinė temperatūra mažėja, todėl mažėja ir atsparumo ugniai riba. Esant didesniems nei keturiems kraštinių santykiams, atsparumo ugniai riba praktiškai lygi plokščių, paremtų iš dviejų pusių, atsparumo ugniai ribai.

Šildant statiškai neapibrėžtos sijos ir sijų plokštės praranda laikomąją galią dėl atraminių ir tarpatramių dalių sunaikinimo. Sumažėjus apatinės išilginės armatūros stiprumui, sunaikinamos tarpatramio sekcijos, o atraminės dalys sunaikinamos dėl betono stiprumo praradimo apatinėje suspaustoje zonoje, kuri įkaista iki aukštų temperatūrų. Šios zonos šildymo greitis priklauso nuo skerspjūvio matmenų, todėl statiškai neapibrėžtų sijų plokščių atsparumas ugniai priklauso nuo jų storio, o sijų – nuo pjūvio pločio ir aukščio. At dideli dydžiai skerspjūvio, nagrinėjamų konstrukcijų atsparumo ugniai riba yra daug didesnė nei statiškai apibrėžiamų konstrukcijų (vieno tarpatramio laisvai atramų sijų ir plokščių), o kai kuriais atvejais (storų sijų plokštėms, sijos su stipria viršutine laikančia armatūra) praktiškai nepriklauso nuo apsauginio sluoksnio storio ties išilgine dugno armatūra.

Stulpeliai. Kolonų atsparumo ugniai riba priklauso nuo apkrovos taikymo schemos (centrinė, ekscentrinė), skerspjūvio matmenų, armatūros procento, stambaus betono užpildo tipo ir išilginės armatūros apsauginio sluoksnio storio.

Kolonos sunaikinamos šildymo metu dėl sumažėjusio armatūros ir betono stiprumo. Necentrinė apkrova sumažina kolonų atsparumą ugniai. Jei apkrova veikiama dideliu ekscentriciškumu, tai kolonos atsparumas ugniai priklausys nuo apsauginio sluoksnio storio ties įtempta armatūra, t.y. tokių kolonų veikimo pobūdis kaitinant yra toks pat kaip ir paprastų sijų. Mažo ekscentriškumo kolonos atsparumas ugniai yra artimas centralizuotai suspaustų kolonų atsparumui ugniai. Kolonos, pagamintos iš betono ant smulkinto granito, turi mažesnį atsparumą ugniai (20%) nei kolonos ant skaldos. Taip yra dėl to, kad granitas pradeda byrėti esant 573 ° C temperatūrai, o kalkakmeniai pradeda byrėti esant 800 ° C temperatūrai.

Sienos. Gaisro atveju sienos paprastai šildomos iš vienos pusės, todėl lenkiasi arba į laužą, arba į priešingą pusę. Siena iš centralizuotai suspaustos konstrukcijos paverčiama ekscentriškai suspausta konstrukcija, kurios ekscentriškumas laikui bėgant didėja. Tokiomis sąlygomis atsparumas ugniai laikančiosios sienos labai priklauso nuo apkrovos ir jų storio. Didėjant apkrovai ir mažėjant sienos storiui, jos atsparumo ugniai riba mažėja ir atvirkščiai.

Didėjant pastatų aukštų skaičiui, didėja sienų apkrova, todėl, siekiant užtikrinti reikiamą atsparumą ugniai, gyvenamųjų pastatų laikančiųjų skersinių sienų storis yra lygus (mm): per 5 .. 9 aukštų pastatai - 120, 12 aukštų - 140, 16 aukštų - 160, daugiau nei 16 aukštų namuose - 180 ir daugiau.

Vieno sluoksnio, dvisluoksnės ir trisluoksnės save laikančios išorinių sienų plokštės patiria nedideles apkrovas, todėl šių sienų atsparumas ugniai dažniausiai atitinka ugniai keliamus reikalavimus.

Sienų laikomąją galią, veikiant aukštai temperatūrai, lemia ne tik betono ir plieno stiprumo charakteristikų pokytis, bet daugiausia viso elemento deformatyvumas. Sienų atsparumas ugniai paprastai nustatomas atsižvelgiant į laikomosios galios praradimą (sunaikinimą) šildomoje būsenoje; "šalto" sienos paviršiaus šildymo 140 ° С ženklas nėra būdingas. Atsparumo ugniai riba priklauso nuo darbinės apkrovos (konstrukcijos saugos koeficiento). Sienų sunaikinimas nuo vienašalio smūgio vyksta pagal vieną iš trijų schemų:

1) esant negrįžtamam įlinkiui į šildomą sienos paviršių ir jo sunaikinimui aukščio viduryje pirmuoju ar antruoju ekscentrinio suspaudimo atveju (ant šildomos armatūros arba „šalto“ betono);
2) su elemento nukreipimu pradžioje įkaitinimo link, o paskutiniame etape – priešinga kryptimi; sunaikinimas - aukščio viduryje išilgai šildomo betono arba palei "šaltą" (ištemptą) armatūrą;
3) su kintama įlinkio kryptimi, kaip nurodyta 1 schemoje, tačiau sienos sunaikinimas vyksta atraminėse zonose išilgai „šalto“ paviršiaus betono arba išilgai įstrižų sekcijų.

Pirmoji naikinimo schema būdinga lanksčioms sienoms, antroji ir trečioji – sienoms, kurių lankstumas yra mažesnis ir remiamas į platformą. Jei apribojama atraminių sienos sekcijų sukimosi laisvė, kaip yra platformos atramos atveju, sumažėja jos deformuojamumas, todėl padidėja atsparumo ugniai riba. Taigi, sienų platformos atrama (nepaslankiose plokštumose) padidino atsparumo ugniai ribą vidutiniškai du kartus, palyginti su šarnyrine atrama, neatsižvelgiant į elementų sunaikinimo schemą.

Sumažinus sienų sutvirtinimo su atlenkiama atrama procentą, sumažėja atsparumas ugniai; su platformos atrama, įprastų sienų sutvirtinimo ribų pakeitimas praktiškai neturi įtakos jų atsparumui ugniai. Šildant sieną iš abiejų pusių vienu metu ( vidaus sienos) neturi šiluminės deformacijos, konstrukcija ir toliau dirba centriniu suspaudimu, todėl atsparumo ugniai riba nėra mažesnė nei esant vienpusiam šildymui.

Pagrindiniai atsparumo ugniai skaičiavimo principai gelžbetoninės konstrukcijos

Gelžbetoninių konstrukcijų atsparumas ugniai paprastai prarandamas dėl laikomosios galios praradimo (griuvimo) dėl sumažėjusio armatūros ir betono stiprumo, šiluminio plėtimosi ir temperatūros šliaužimo kaitinant, taip pat dėl neapsaugoto paviršiaus pašildymas 140 ° C. Pagal šiuos rodiklius - gelžbetoninių konstrukcijų atsparumo ugniai ribą galima rasti skaičiavimu.

V bendras atvejis skaičiavimas susideda iš dviejų dalių: šilumos inžinerijos ir statinės.

Šilumos inžinerinėje dalyje temperatūra nustatoma per konstrukcijos skerspjūvį kaitinant pagal standartą temperatūros režimas... Statinėje dalyje apskaičiuojama šildomos konstrukcijos laikomoji galia (stiprumas). Tada nubraižytas grafikas (3.7 pav.) apie jo laikomosios galios sumažėjimą laikui bėgant. Pagal šį grafiką randama atsparumo ugniai riba, t.y. kaitinimo laikas, po kurio konstrukcijos laikomoji galia sumažės iki darbinės apkrovos, t.y. kai įvyks lygybė: M pt (N pt) = M n (M n), čia M pt (N pt) – sulenktos (suspaustos arba ekscentriškai suspaustos) konstrukcijos laikomoji galia;

M n (M n), - lenkimo momentas (išilginė jėga) nuo standartinės ar kitos darbinės apkrovos.

Labiausiai paplitusi medžiaga
konstrukcija gelžbetoninė. Jis sujungia betono ir plieno armatūrą,
racionaliai išdėstyti tempimo ir gniuždymo suvokimo struktūroje
pastangos.

Betonas gerai atlaiko gniuždymą ir
blogiau – tempimas. Ši betono savybė nepalanki lenkimui ir
ištempti elementai. Dažniausiai pasitaikantys lenkiami pastato elementai
yra plokštės ir sijos.

Norint kompensuoti nepalankias
betono procesai, konstrukcijos dažniausiai yra armuojamos plieno armatūra... Sustiprinti
plokštės suvirintas tinklelis susidedančios iš strypų, esančių dviejose tarpusavyje
statmenos kryptys. Tinklai klojami plokštėmis taip, kad
jų darbinės armatūros strypai buvo išdėstyti išilgai tarpatramio ir suvokiami
tempimo jėgos, atsirandančios konstrukcijose lenkiant veikiant apkrovai, in
pagal lenkimo apkrovos diagramą.

V
gaisro sąlygomis plokštes iš apačios veikia aukšta temperatūra,
jų laikomoji galia mažėja daugiausia dėl sumažėjimo
įkaitintos ištemptos armatūros stiprumas. Kaip taisyklė, tokie elementai
griūtis dėl plastikinio vyrio susidarymo skyriuje su
didžiausias lenkimo momentas, sumažinant ribinį stiprumą
šildoma įtempta armatūra iki darbinių įtempių vertės jos ruože.

Priešgaisrinės tarnybos aprūpinimas
pastato sauga reikalauja didesnio atsparumo ugniai ir atsparumo ugniai
gelžbetoninės konstrukcijos. Tam naudojamos šios technologijos:

plokščių sutvirtinimas gaminti
tik megzti arba suvirinti rėmai, o ne palaidi palaidi strypai;
kad būtų išvengta išilginės armatūros sulinkimo, kai ji kaitinama
gaisro metu būtina numatyti konstruktyvų sutvirtinimą spaustukais arba
skersiniai strypai;
grindų apatinės betoninės dangos storis turi būti
pakanka, kad jis įkaistų ne aukščiau kaip 500 ° C, o po gaisro - ne
turėjo įtakos tolesniam saugiam statinio eksploatavimui.
Tyrimais nustatyta, kad esant standartizuotam atsparumui ugniai R = 120, storis
betono danga turi būti ne mažesnė kaip 45 mm, kai R = 180 - ne mažiau kaip 55 mm,
esant R = 240 - ne mažiau kaip 70 mm;
apsauginiame betono sluoksnyje 15–20 mm gylyje nuo dugno šono
persidengimo paviršius turi būti aprūpintas armavimo tinkleliu, apsaugančiu nuo išsiliejimo
pagamintas iš 3 mm skersmens vielos, kurios tinklelio dydis 50-70 mm, o tai sumažina intensyvumą
sprogus betono sunaikinimas;
plonasienių skersinių plokščių atraminių sekcijų stiprinimas
armatūra, nenumatyta įprastame skaičiavime;
padidina atsparumą ugniai dėl plokščių padėties,
palaikoma išilgai kontūro;
specialių tinkų naudojimas (naudojant asbesto ir
perlitas, vermikulitas). Net ir naudojant mažus tokių tinkų dydžius (1,5–2 cm)
gelžbetoninių plokščių atsparumas ugniai padidėja kelis kartus (2 - 5);
padidina atsparumą ugniai dėl pakabinamų lubų;
mazgų ir konstrukcijų sandūrų apsauga betono sluoksniu su reikiamu
atsparumo ugniai riba.

Šios priemonės užtikrins tinkamą pastato priešgaisrinę saugą.
Gelžbetoninė konstrukcija įgis reikiamą atsparumą ugniai ir
priešgaisrinė sauga.

Naudotos knygos:
1. Pastatai ir statiniai bei jų tvarumas
kilus gaisrui. Rusijos valstybinė priešgaisrinės tarnybos akademija EMERCOM, 2003 m
2. MDS 21-2.2000.
Gelžbetoninių konstrukcijų atsparumo ugniai skaičiavimo gairės.
- M.: GUP "NIIZHB", 2000. - 92 p.

Statinei problemos daliai išspręsti gelžbetoninės perdangos plokštės su apvaliomis tuštumomis skerspjūvio forma (2 priedas, 6 pav.) sumažinama iki skaičiuojamo T dydžio.

Lenkimo momentą tarpatramio viduryje nustatykime iš standartinės apkrovos ir pačios plokštės svorio:

kur q / n- standartinė apkrova 1 einamajam plokštės metrui, lygi:

Atstumas nuo apatinio (šildomo) plokštės paviršiaus iki darbinės armatūros ašies bus:

mm,

kur d- armatūros strypų skersmuo, mm.

Vidutinis atstumas bus:

mm,

kur A- armatūros strypo skerspjūvio plotas (3.1.1 p.), Mm 2.

Apibrėžkime pagrindinius skaičiuojamos plokštės T atkarpos matmenis:

Plotis: b f = b= 1,49 m;

Aukštis: h f = 0,5 (h-П) = 0,5 (220 - 159) = 30,5 mm;

Atstumas nuo nešildomo konstrukcijos paviršiaus iki armatūros strypo ašies h o = h – a= 220 - 21 = 199 mm.

Mes nustatome betono stiprumą ir termofizines charakteristikas:

Atsparumas tempimo stiprumui R mlrd= 18,5 MPa (12 lentelė arba 3.2.1 p. B25 klasės betonui);

Patikimumo faktorius  b = 0,83 ;

Projektinis betono atsparumas tempimui R bu = R mlrd /  b= 18,5 / 0,83 = 22,29 MPa;

Šilumos laidumo koeficientas  t = 1,3 – 0,00035T trečia= 1,3 - 0,00035 723 = 1,05 W m -1 K -1 (3.2.3 p.),

kur T trečia- vidutinė temperatūra gaisro atveju lygi 723 K;

Specifinė šiluma SU t = 481 + 0,84T trečia= 481 + 0,84 723 = 1088,32 J kg -1 K -1 (3.2.3 p.);

Sumažintas šiluminis difuziškumas:

Koeficientai, priklausantys nuo vidutinio betono tankio KAM= 39 s 0,5 ir KAM 1 = 0,5 (3.2.8 punktas, 3.2.9 punktas).

Nustatykite plokštės suspaustos zonos aukštį:

Nustatykite tempimo armatūros įtempį nuo išorinės apkrovos pagal App. 4:

nes X t= 8,27 mm h f= 30,5 mm, tada

kur Kaip- bendras armatūros strypų skerspjūvio plotas konstrukcijos skerspjūvio įtemptoje zonoje, lygus 563 mm 2 5 strypams 12 mm (3.1.1 p.).

Nustatykime armatūros plieno stiprumo kitimo koeficiento kritinę vertę:

kur R su- projektinis armatūros tempiamasis stipris, lygus:

R su = R sn /  s= 390 / 0,9 = 433,33 MPa (čia  s- armatūros patikimumo koeficientas, lygus 0,9);

R sn- standartinis armatūros stipris pagal ribinį stiprumą, lygus 390 MPa (19 lentelė arba 3.1.2 punktas).

Supratau  stcr1. Tai reiškia, kad įtempiai dėl išorinės apkrovos tempiamojoje armatūroje viršija standartinį armatūros atsparumą. Todėl būtina sumažinti išorinės apkrovos įtampą armatūroje. Norėdami tai padaryti, padidinkite 12 mm plokštės armatūros strypų skaičių iki 6, tada A s= 679 10 -6 (3.1.1 p.).

MPa,

Nustatykime kritinę guolio armatūros šildymo temperatūrą tempimo zonoje.

Pagal lentelę 3.1.5 p. naudojant tiesinę interpoliaciją, nustatome, kad A-III klasės armatūrai 35 GS klasės plieno ir  stcr = 0,93.

t stcr= 475C.

Armatūros įkaitimo laikas iki kritinės kieto skerspjūvio plokštės temperatūros bus tikroji atsparumo ugniai riba.

s = 0,96 val.,

kur X- Gauso (Crump) klaidos funkcijos argumentas, lygus 0,64 (3.2.7 skyrius), Priklausomai nuo Gauso (Crump) klaidos funkcijos reikšmės, lygus:

(čia t n- konstrukcijos temperatūra prieš ugnį, imame lygi 20С).

Faktinė perdangos plokštės su apvaliomis tuštumomis atsparumo ugniai riba bus:

P f =  0,9 = 0,96 0,9 = 0,86 val.

kur 0,9 yra koeficientas, kuriame atsižvelgiama į tuštumų buvimą plokštėje.

Kadangi betonas yra nedegi medžiaga, akivaizdu, kad tikroji konstrukcijos gaisringumo klasė yra K0.

2.18 lentelė

Lengvas betonas su tankiu? = 1600 kg / m

1. Nustatykite efektyvų tuščiavidurės perdangos storį teff, kad būtų galima įvertinti atsparumo ugniai ribą šilumos izoliacijos pajėgumo požiūriu pagal vadovo 2.27 punktą:

kur yra plokštės storis, mm;

- plokštės plotis, mm;
- tuštumų skaičius, vnt;
- tuštumų skersmuo, mm.
2. Nustatykite pagal lentelę. 8 Naudinga plokštės atsparumo ugniai riba dėl šilumos izoliacijos praradimo, kai plokštė pagaminta iš sunkios betoninės dalies, kurios efektyvusis storis yra 140 mm:

Plokštės atsparumo ugniai riba dėl šilumos izoliacijos gebėjimo praradimo

3. Nustatykite atstumą nuo plokštės šildomo paviršiaus iki strypo armatūros ašies:

kur betono dangos storis, mm;

- darbinės armatūros skersmuo, mm.
4. Pagal lentelę. 8 vadovo, plokštės atsparumą ugniai nustatome pagal laikomosios galios praradimą, kai a = 24 mm, sunkiam betonui ir kai remiamas iš dviejų pusių.

Reikalinga atsparumo ugniai riba yra intervale nuo 1 valandos iki 1,5 valandos, ją nustatome tiesinės interpoliacijos metodu:

Plokštės atsparumo ugniai riba neatsižvelgiant į pataisos koeficientus yra 1,25 val.

5. Pagal Vadovo 2.27 punktą tuščiavidurių perdangų plokščių atsparumo ugniai ribai nustatyti taikomas 0,9 sumažinimo koeficientas:
6. Nustatykite bendrą plokštės apkrovą kaip nuolatinių ir laikinų apkrovų sumą:
7. Nustatykite ilgalaikės apkrovos dalies ir visos apkrovos santykį:

8. Apkrovos pataisos koeficientas pagal vadovo 2.20 punktą:

9. Pagal Išmokų 2.18 punktą (1 a dalis) priimame koeficientą? jungiamosioms detalėms А-VI:
10. Atsižvelgdami į apkrovos koeficientus ir armatūrą, nustatykite plokštės atsparumo ugniai ribą:

Plokštės laikomoji galia yra R 98.

Plokštės atsparumo ugniai ribai imame mažesnę iš dviejų verčių - šilumos izoliacijos galios praradimui (180 min) ir laikomosios galios praradimui (98 min.).

Išvada: atsparumo ugniai riba gelžbetoninė plokštė yra REI 98

Kaip minėta aukščiau, sulenktų gelžbetoninių konstrukcijų atsparumo ugniai riba gali atsirasti dėl darbinės armatūros, esančios ištemptoje zonoje, įkaitimo iki kritinės temperatūros.

Atsižvelgiant į tai, tuščiavidurės plokštės atsparumo ugniai apskaičiavimas bus nustatomas pagal įkaitimo laiką iki kritinės ištemptos darbinės armatūros temperatūros.

Plokštės pjūvis parodytas 3.8 pav.

b p b p b p b p b p

h h 0

A s

3.8 pav. Tuščiavidurės perdangos plokštės projektinė dalis

Norint apskaičiuoti plokštę, jos skerspjūvis sumažinamas iki trišakio (3.9 pav.).

b' f

x tem ≤h' f

h' f

h val 0

x tem > h' f

A s

a ∑b R

3.9 pav. Tuščiavidurės plokštės T pjūvis, skirtas jos atsparumui ugniai apskaičiuoti

Seka

plokščių lanksčių tuščiavidurių gelžbetonio elementų atsparumo ugniai skaičiavimas

3. Jei, tai  s , tem nustatoma pagal formulę

Kur vietoj b naudojama ;

Jeigu
, tada jį reikia perskaičiuoti pagal formulę:

Pagal 3.1.5 nustatoma t s , kr(kritinė temperatūra).

Gauso klaidos funkcija apskaičiuojama pagal formulę:

Pagal 3.2.7 randamas Gauso funkcijos argumentas.

Atsparumo ugniai riba P f apskaičiuojama pagal formulę:

5 pavyzdys.

Duota. Tuščiavidurė grindų plokštė, laisvai remiama iš abiejų pusių. Sekcijos matmenys: b= 1200 mm, darbinis tarpatramio ilgis l= 6 m, sekcijos aukštis h= 220 mm, apsauginio sluoksnio storis a l = 20 mm, įtemptos armatūros klasė A-III, 4 strypai Ø14 mm; Sunkusis B20 klasės betonas ant skaldos kalkakmenio, betono masės drėgnumas w= 2%, vidutinis sausas betono tankis ρ 0c= 2300 kg / m 3, tuštumos skersmuo d n = 5,5 kN / m.

Apibrėžkite faktinis plokštės atsparumas ugniai.

Sprendimas:

B20 klasės betonui R mlrd= 15 MPa (3.2.1 p.)

R bu= R bn / 0,83 = 15 / 0,83 = 18,07 MPa

Armatūros klasei A-III R sn = 390 MPa (3.1.2 p.)

R su= R sn / 0,9 = 390 / 0,9 = 433,3 MPa

A s= 615 mm 2 = 61510 -6 m 2

Betono termofizinės savybės:

λ tem = 1,14 - 0,00055450 = 0,89 W / (m ˚С)

kai temperatūra = 710 + 0,84450 = 1090 J / (kg ˚С)

k= 37,2 p. 3.2.8.

k 1 = 0,5 p. 3.2.9. ...

Faktinė atsparumo ugniai riba nustatoma:

Atsižvelgiant į plokštės tuštumą, jos faktinė atsparumo ugniai riba turi būti dauginama iš koeficiento 0,9 (2.27. p.).

Literatūra

Šelegovas V.G., Kuznecovas N.A. „Pastatai, konstrukcijos ir jų atsparumas ugniai“. Vadovėlis disciplinos studijoms - Irkutskas .: VSI Rusijos vidaus reikalų ministerija, 2002. - 191 p.

Šelegovas V.G., Kuznecovas N.A. Pastato konstrukcija. Vadovas disciplinai „Pastatai, konstrukcijos ir jų atsparumas ugniai“. - Irkutskas .: VSI Rusijos vidaus reikalų ministerija, 2001 .-- 73 p.

Mosalkovas I.L. ir kt.. Statybinių konstrukcijų atsparumas ugniai: M .: UAB "Spetstekhnika", 2001. - 496 p., iliustr.

Jakovlevas A.I. Atsparumo ugniai skaičiavimas statybinės konstrukcijos... - M .: Stroyizdat, 1988.- 143s., Ill.

Šelegovas V.G., Černovas Yu.L. „Pastatai, konstrukcijos ir jų atsparumas ugniai“. Kurso projekto įgyvendinimo vadovas. - Irkutskas .: VSI Rusijos vidaus reikalų ministerija, 2002 .-- 36 p.

Vadovas, kaip nustatyti konstrukcijų atsparumo ugniai ribas, ugnies plitimo ant konstrukcijų ribas ir medžiagų degumo grupes (į SNiP II-2-80), TsNIISK im. Kučerenko. - M .: Stroyizdat, 1985 .-- 56 p.

GOST 27772-88: Valcuotas plienas, skirtas statybinėms plieninėms konstrukcijoms. Bendrosios techninės sąlygos / TSRS Gosstroy. - M., 1989 m

SNiP 2.01.07-85 *. Apkrovos ir smūgiai / TSRS gosstroy. - M .: TsITP Gosstroy SSRS, 1987 .-- 36 p.

GOST 30247.0 - 94. Statybinės konstrukcijos. Atsparumo ugniai bandymo metodai. Bendrieji reikalavimai.

SNiP 2.03.01-84 *. Betoninės ir gelžbetoninės konstrukcijos / Rusijos statybos ministerija. - M .: GP TsPP, 1995 .-- 80 p.

1ELLING - konstrukcija ant kranto su specialiai įrengtu pasvirusiu pamatu ( elingas), kur klojamas ir statomas laivo korpusas.

2 VADOVAS - tiltas per sausumos kelius (arba per sausumos kelius) jų sankirtoje. Numatytas judėjimas išilgai jų įvairiais lygiais.

3RESTORANAS - tilto pavidalo konstrukcija, skirta nubrėžti vieną takelį per kitą jų susikirtimo taške, laivų krantinei, taip pat apskritai keliui tam tikrame aukštyje sukurti.

4 LAIKYMO TAKAS - skysčių ir dujų talpykla.

5 GAZGOLDER- dujų priėmimo, laikymo ir tiekimo įrenginys į dujotiekio tinklą.

6aukštakrosnė- šachtinė krosnis, skirta lydyti geležį iš geležies rūdos.

7Kritinė temperatūra- temperatūra, kuriai esant standartinė metalo varža R un sumažėja iki standartinio įtempio n reikšmės nuo išorinės konstrukcijos apkrovos, t.y. kuriam esant prarandama laikomoji galia.

8 Nagel yra medinis arba metalinis strypas, naudojamas medinių konstrukcijų dalims tvirtinti.