Որմնադրությանը պատերի հաշվիչի ուժի հաշվարկում: Աղյուսի ամրության հաշվարկ: Աղյուսի սյունակի կայունության որոշում

III. ՔԱՐԻ ԿԱՌՈՎԱՔՆԵՐԻ ՀԱՇՎԱՐԿ

Բեռը պատին (նկ. 30) առաջին հարկի սալաքարի հատակի մակարդակով, kN:

ձյուն II ձյան տարածաշրջանի համար

գլորված տանիքի գորգ `100 Ն / մ 2

ասֆալտային սվաղ N / m 3 -ում 15 մմ հաստությամբ

մեկուսացում - փայտյա մանրաթելային տախտակներ `80 մմ հաստությամբ` N / մ 3 խտությամբ

գոլորշիների արգելք - 50 Ն / մ 2

հավաքովի երկաթբետոնե տանիքի սալեր `1750 Ն / մ 2

երկաթբետոնե ծածկերի քաշը

քիվի քաշը պատի աղյուսի վրա `N / m 3

որմնադրությանը կշիռը +3.03 -ից բարձր

կենտրոնացված հատակների խաչմերուկներից (պայմանականորեն առանց հաշվի առնելու խաչմերուկների շարունակականությունը)

պատուհանի լցոնման քաշը N / մ 2 -ում

ընդհանուր նախագծային բեռը պատին բարձրության մակարդակում +3.03

Համաձայն 6.7.5 և 8.2.6 կետերի, թույլատրվում է պատը բարձրությամբ բաժանված միալար տարրերի բաժանել ՝ հենարանային ծխնիների տեղադրությամբ ՝ խաչմերուկների աջակցության մակարդակում: Այս դեպքում, վերին հարկերից բեռը ենթադրվում է, որ կիրառվում է հատակի պատի հատվածի ծանրության կենտրոնում, և այս հարկի ներսում բոլոր բեռները kN համարվում են կիրառված փաստացի էքսցենտրիկությամբ ` պատի հատվածի ծանրության կենտրոնը:

Համաձայն 6.9 -րդ կետի, 8.2.2 -րդ կետի, խաչմերուկի աջակցության ռեակցիաների կիրառման կետից հեռավորությունը Պդեպի պատի ներքին եզրը կրող ճնշման դիրքը ամրացնող հենարանների բացակայության դեպքում պտուտակի ամրացման խորության մեկ երրորդից ոչ ավել և 7 սմ -ից ոչ ավելին (նկ. 31):

Պտուտակի խորության մեջ պատի մեջ տեղադրելը ա h = 380 մմ, ա s: 3 = 380: 3 =

127 մմ> 70 մմ ենթադրում է հղման ճնշման կետը

Ռ= 346.5 կՆ պատի ներքին եզրից 70 մմ հեռավորության վրա:

Պիերի գնահատված բարձրությունը առաջին հարկում

Շենքի ստորին հարկի պատի նախագծման սխեմայի համար մենք վերցնում ենք դարակ `սեղմելով հիմքի հատման մակարդակով և ծխնակի հենակով` հատակի մակարդակով:

25 -րդ աստիճանի հավանգի վրա 100 աստիճանի սիլիկատային աղյուսից պատրաստված պատի ճկունություն Ռ= 1.3 ՄՊա ըստ աղյուսակի: 2 -ը որոշվում է ըստ աղյուսակի 1 -ին ծանոթագրության: 15 որմնադրությանը առաձգական բնութագրիչով a = 1000;

ճկման գործոնը ըստ աղյուսակի 18 ժ = 0,96: 4.14 -րդ կետի համաձայն `կոշտ վերին հենարան ունեցող պատերին հենարանի հատվածներում երկայնական շեղումը չի կարող հաշվի առնվել (j = 1.0): Պատի բարձրության միջին երրորդում ճկման գործակիցը հավասար է հաշվարկված արժեքին j = 0,96: Բարձրության կրող երրորդում j- ը գծայինորեն տատանվում է j = 1.0 -ից մինչև հաշվարկված արժեքը j = 0.96 (նկ. 32): Պատի ձևավորման հատվածներում, պատուհանի բացման վերևի և ներքևի մակարդակներում ճկման գործակիցի արժեքները

Բրինձ 31

ճկման պահերի արժեքները խաչմերուկի աջակցության մակարդակում և պատի ձևավորման հատվածներում `պատուհանի բացման վերևի և ներքևի մակարդակի վրա

kNm;

Նկ. 32

Նորմալ ուժերի մեծությունը պատի նույն հատվածներում

Երկայնական ուժերի էքսցենտրիսիտետները ե 0 = Մ:Ն:

Մմ< 0,45 յ= 0.45 × 250 = 115 մմ;

Մմ< 0,45 յ= 115 մմ;

4.7 կետի համաձայն ուղղանկյուն հատվածի էքսցենտրիկ սեղմված պատի կրողունակությունը որոշվում է բանաձևով

որտեղ (j) ուղղանկյուն տարրի ամբողջ հատվածի երկայնական շեղման գործակիցն է. ); մգԳործակից է, որը հաշվի է առնում բեռի երկարաժամկետ գործողության ազդեցությունը (ժամը ժ= 510 մմ> 300 մմ վերցնել մգ = 1,0); Ա- նավահանգստի խաչմերուկի մակերեսը:

Աղյուսե տան անկախ նախագծման դեպքում անհետաձգելի անհրաժեշտություն կա հաշվարկել, թե արդյոք աղյուսաշարը կարող է դիմակայել նախագծում ներառված բեռներին: Իրավիճակը հատկապես լուրջ է պատուհանների և դռների բացվածքներով թուլացած որմնադրությանը: Loadանր բեռի դեպքում այդ տարածքները կարող են չդիմանալ և ավերվել:

Պատի դիմադրության ճշգրիտ հաշվարկը ծածկված հատակների կողմից բավականին բարդ է և որոշվում է SNiP-2-22-81 նորմատիվ փաստաթղթում ամրագրված բանաձևերով (այսուհետ `<1>): Պատի սեղմման ուժի ինժեներական հաշվարկները հաշվի են առնում բազմաթիվ գործոններ, ներառյալ պատի կազմաձևումը, սեղմման ուժը, տվյալ տեսակի նյութի ուժը և այլն: Այնուամենայնիվ, մոտավորապես, «աչքով», կարող եք գնահատել պատի դիմադրությունը սեղմման նկատմամբ ՝ օգտագործելով ցուցիչ սեղանները, որոնցում ուժը (տոննա) կապված է կախված պատի լայնությունից, ինչպես նաև աղյուսի ապրանքանիշերից: և շաղախ: Աղյուսակը կազմված է 2.8 մ պատի բարձրության համար:

Աղյուսի պատերի ամրության սեղան, տոննա (օրինակ)

Նամականիշեր		Հողամասի լայնությունը, սմ
աղյուս	լուծում	25	51	77	100	116	168	194	220	246	272	298
50	25	4	7	11	14	17	31	36	41	45	50	55
100	50	6	13	19	25	29	52	60	68	76	84	92

Եթե սյան լայնության արժեքը նշվածների միջև ընկած ժամանակահատվածում է, ապա անհրաժեշտ է կենտրոնանալ նվազագույն թվի վրա: Միևնույն ժամանակ, պետք է հիշել, որ աղյուսակները հաշվի չեն առնում բոլոր այն գործոնները, որոնք կարող են հարմարեցնել աղյուսի պատի կայունությունը, կառուցվածքային ուժը և դիմադրությունը սեղմման բավականին լայն տիրույթում:

Timeամանակի առումով բեռները ժամանակավոր են և մշտական:

Մշտական:

կառուցվածքային տարրերի քաշը (ցանկապատերի քաշը, կրող և այլ կառույցներ);
հողի և ժայռերի ճնշում;
հիդրոստատիկ ճնշում:

Ամանակավոր:

ժամանակավոր կառույցների քաշը.
ստացիոնար համակարգերից և սարքավորումներից բեռներ.
ճնշում խողովակաշարերում;
բեռներ պահվող ապրանքներից և նյութերից.
կլիմայական բեռներ (ձյուն, սառույց, քամի և այլն);
և շատ ուրիշներ:

Կառուցվածքների բեռնումը վերլուծելիս անհրաժեշտ է հաշվի առնել ընդհանուր ազդեցությունները: Ստորև բերված է շենքի առաջին հարկի պատերին հիմնական բեռների հաշվարկման օրինակ:

Աղյուսե աշխատանքների բեռ

Պատի նախագծված հատվածի վրա ազդող ուժը հաշվի առնելու համար հարկավոր է ամփոփել բեռները.

Lowածր շինարարության դեպքում խնդիրը մեծապես պարզեցվում է, և ժամանակավոր բեռի շատ գործոններ կարող են անտեսվել ՝ նախագծման փուլում սահմանելով անվտանգության որոշակի սահման:

Այնուամենայնիվ, 3 կամ ավելի հարկանի կառույցների կառուցման դեպքում անհրաժեշտ է մանրակրկիտ վերլուծություն ՝ օգտագործելով հատուկ բանաձևեր, որոնք հաշվի են առնում յուրաքանչյուր հարկից բեռների ավելացումը, ուժի կիրառման անկյունը և շատ ավելին: Որոշ դեպքերում պատի ամրությունը ձեռք է բերվում ամրապնդմամբ:

Բեռների հաշվարկման օրինակ

Այս օրինակը ցույց է տալիս 1 -ին հարկի պատերին գործող բեռների վերլուծությունը: Այստեղ հաշվի են առնվում միայն շենքի տարբեր կառուցվածքային տարրերից մշտական բեռները `հաշվի առնելով կառուցվածքի անհավասար քաշը և ուժերի կիրառման անկյունը:

Վերլուծության նախնական տվյալները.

հարկերի քանակը `4 հարկ;
աղյուսի պատի հաստությունը T = 64 սմ (0.64 մ);
որմնադրության հատուկ ծանրությունը (աղյուս, հավանգ, գիպս) M = 18 կՆ / մ 3 (ցուցանիշը վերցված է տեղեկանքային տվյալներից, Աղյուսակ 19<1>);
պատուհանի բացվածքների լայնությունը `Ш1 = 1,5 մ;
պատուհանի բացվածքների բարձրությունը `B1 = 3 մ;
պատի հատվածը 0.64 * 1.42 մ է (բեռնված տարածքը, որտեղ կիրառվում է ծածկող կառուցվածքային տարրերի քաշը);
հատակի բարձրությունը Թաց = 4.2 մ (4200 մմ):
ճնշումը բաշխվում է 45 աստիճանի անկյան տակ:

Պատից բեռը որոշելու օրինակ (գիպսե շերտ 2 սմ)

Hst = (3-4SH1B1) (h + 0.02) Myf = ( * 3-4 * 3 * 1.5) * (0.02 + 0.64) * 1.1 * 18 = 0.447MN:

Բեռնված տարածքի լայնությունը P = Թաց * B1 / 2-W / 2 = 3 * 4.2 / 2.0-0.64 / 2.0 = 6 մ

Hp = (30 + 3 * 215) * 6 = 4.072MN

Nd = (30 + 1.26 + 215 * 3) * 6 = 4.094MN

H2 = 215 * 6 = 1.290 ՄՆ,

ներառյալ H2l = (1.26 + 215 * 3) * 6 = 3.878MN

Պատերի զուտ քաշը

Npr = (0.02 + 0.64) * (1.42 + 0.08) * 3 * 1.1 * 18 = 0.0588 ՄՆ

Ընդհանուր բեռը կլինի շենքի պատերին նշված բեռների համադրության արդյունքում. Այն հաշվարկելու համար ամփոփվում են պատից, 2 -րդ հարկի հարկերից և կանխատեսվող հատվածի քաշը):

Կառուցվածքային բեռի և ուժի վերլուծության դիագրամ

Աղյուսի պատը հաշվարկելու համար ձեզ հարկավոր է.

հատակի երկարությունը (դա կայքի բարձրությունն է) (անասնաբույժ);
հարկերի քանակը (Chatրուցարան);
պատի հաստությունը (T);
աղյուսի պատի լայնությունը (W);
որմնադրությանը վերաբերող պարամետրեր (աղյուսի տեսակ, աղյուսի ապրանքանիշ, հավանգի ապրանքանիշ);

Պատի մակերեսը (P)

Համաձայն աղյուսակ 15 -ի<1>անհրաժեշտ է որոշել գործակիցը a (առաձգականության բնութագիր): Գործակիցը կախված է աղյուսի և հավանգի տեսակից, ապրանքանիշից:
Fկունության ինդեքս (G)

Կախված a և D ցուցանիշներից ՝ ըստ աղյուսակ 18 -ի<1>դուք պետք է նայեք կռում գործակիցին f.
Գտնելով սեղմված մասի բարձրությունը

որտեղ e0- ը արտակարգ իրավիճակների ցուցիչ է:

Գտնելով հատվածի սեղմված մասի մակերեսը

Pszh = P * (1-2 e0 / T)

Պատի սեղմված մասի ճկունության որոշում

Gszh = Թաց / Wszh

Որոշում `ըստ աղյուսակի: տասնութ<1>fszh գործակիցը, որը հիմնված է Gszh- ի և a գործակցի վրա:
Միջին fsr գործակիցի հաշվարկ

Fsr = (f + fszh) / 2

Ω գործակիցի որոշում (աղյուսակ 19<1>)

ω = 1 + ե / Տ<1,45

Բաժնի վրա ազդող ուժի հաշվարկ
Կայունության որոշում

Y = Kdv * fsr * R * Pszh * ω

Kdv - երկարաժամկետ ազդեցության գործակից

R - որմնադրությանը դիմադրությունը սեղմման, կարող է որոշվել աղյուսակ 2 -ից<1>, MPa- ում

Հաշտեցում

Քարտաշային ուժի հաշվարկման օրինակ

- Անասնաբույժ - 3,3 մ

- Chatրուցարան - 2

- T - 640 մմ

- W - 1300 մմ

- որմնադրությանը վերաբերող պարամետրեր (պլաստմասսայե պատրաստված կավե աղյուս, ցեմենտ -ավազի հավանգ, աղյուսի դասարան `100, լուծույթի դասարան` 50)

Տարածք (P)

P = 0.64 * 1.3 = 0.832

Համաձայն աղյուսակ 15 -ի<1>մենք որոշում ենք գործակիցը a.

Fկունություն (G)

G = 3.3 / 0.64 = 5.156

Կռում գործակիցը (աղյուսակ 18<1>).

Սեղմված բարձրություն

Vszh = 0.64-2 * 0.045 = 0.55 մ

Բաժնի սեղմված տարածքը

Pszh = 0.832 * (1-2 * 0.045 / 0.64) = 0.715

Սեղմված մասի ճկունություն

Gszh = 3.3 / 0.55 = 6

fszh = 0.96
Fsr հաշվարկ

Fsr = (0.98 + 0.96) / 2 = 0.97

Ըստ աղյուսակի: 19<1>

ω = 1 + 0.045 / 0.64 = 1.07<1,45

Փաստացի բեռը որոշելու համար անհրաժեշտ է հաշվարկել բոլոր կառուցվածքային տարրերի քաշը, որոնք ազդում են շենքի նախագծված հատվածի վրա:

Կայունության որոշում

Y = 1 * 0.97 * 1.5 * 0.715 * 1.07 = 1.113 MN

Հաշտեցում

Պայմանը բավարարված է, որմնադրությանը ամրությունը և դրա տարրերի ուժը բավարար են

Պատերի անբավարար դիմադրություն

Ինչ անել, եթե պատերի նախագծման ճնշման դիմադրությունը բավարար չէ: Այս դեպքում անհրաժեշտ է ամրացնել պատը ամրացմամբ: Ստորև բերված է անբավարար սեղմման դիմադրությամբ կառույցի անհրաժեշտ արդիականացման վերլուծության օրինակ:

Հարմարության համար կարող եք օգտագործել աղյուսակային տվյալներ:

Ներքեւի տողը ցույց է տալիս 3 մմ տրամագծով մետաղական ցանցով ամրացված պատի ցուցանիշները, 3 սմ բջիջով, դաս B1: Յուրաքանչյուր երրորդ շարքի ամրացում:

Ուժի ձեռքբերումը կազմում է մոտ 40%: Սովորաբար սեղմման այս դիմադրությունը բավարար է: Ավելի լավ է մանրամասն վերլուծություն կատարել `հաշվարկելով ուժի բնութագրերի փոփոխությունը` կառուցվածքի ամրացման կիրառական մեթոդին համապատասխան:

Ստորև բերված է նման հաշվարկի օրինակ:

Պատերի ամրացման հաշվարկման օրինակ

Նախնական տվյալներ. Տես նախորդ օրինակը:

հատակի բարձրությունը `3,3 մ;
պատի հաստությունը `0,640 մ;
որմնադրությանը լայնությունը 1,300 մ;
որմնադրությանը բնորոշ բնութագրերը (աղյուսների տեսակը `սեղմումով պատրաստված կավե աղյուսներ, հավանգի տեսակը` ցեմենտ ավազով, աղյուսի դասարանը `100, հավանգը` 50)

Այս դեպքում Y> = H պայմանը չի բավարարվում (1.113<1,5).

Պահանջվում է բարձրացնել կառուցվածքի սեղմման ուժն ու ուժը:

Շահույթ

k = Y1 / Y = 1.5 / 1.113 = 1.348,

դրանք անհրաժեշտ է կառուցվածքային ամրությունն ավելացնել 34.8%-ով:

Երկաթբետոնե սեղմակով ամրացում

Ամրապնդումը կատարվում է B15 բետոնի 0,060 մ հաստությամբ ամրակով: Ուղղահայաց ձողեր `0,340 մ 2, սեղմակներ` 0,0283 մ 2, 0,150 մ աստիճանով:

Ամրապնդված կառուցվածքի հատվածային չափերը.

W_1 = 1300 + 2 * 60 = 1.42

T_1 = 640 + 2 * 60 = 0.76

Նման ցուցանիշներով Y> = H պայմանը կատարվում է: Սեղմման դիմադրությունը և կառուցվածքային ուժը բավարար են:

Եկեք ստուգենք Վոլոգդայի բազմազան հարկանի բնակելի շենքի կրող պատի աղյուսե պատի ամրությունը:

Նախնական տվյալներ.

Հարկի բարձրություն - Netուտ = 2.8 մ;

Հարկերի քանակը `8 հարկ;

Կրող պատերի քայլը a = 6.3 մ է;

Պատուհանների բացման չափերը `1.5x1.8 մ;

Պատի հատվածի չափսերն են -1,53x0,68 մ;

Ներքին վերստի հաստությունը `0,51 մ;

Պատի խաչմերուկ մակերեսը-A = 1.04 մ 2;

Մեկ որմնադրությանը հատակի սալերի աջակցության հարթակի երկարությունը

Նյութեր. Խիտ դիմային սիլիկատային աղյուս (250Ch120Ch88) ԳՕՍՏ 379-95, դաս SUL-125/25, ծակոտկեն սիլիկատային քար (250Ch120Ch138) ԳՕՍՏ 379-95, դասարան SRP -150/25 և խիտ սիլիկատային խոռոչի աղյուս (250x120x88) ԳՕՍՏ 379-95 ապրանքանիշ SURP-150/25: Քարտաշային 1-5 հարկերի համար օգտագործվում է ցեմենտի-ավազի հավանգ M75, 6-8 հարկի համար ՝ որմնադրությանը խտություն = 1800 կգ / մ 3, բազմաշերտ որմնադրություն, մեկուսացում ՝ ընդլայնված պոլիստիրոլի ապրանքանիշ PSB-S-35 n = 35 կգ / մ 3 ( ԳՕՍՏ 15588-86): Բազմաշերտ որմնադրությամբ բեռը կփոխանցվի արտաքին պատի ներքին շերտի վրա, հետևաբար, արտաքին ծածկույթի և մեկուսացման հաստությունը հաշվարկելիս մենք հաշվի չենք առնում:

Theածկույթից և հատակներից բեռի հավաքումը ներկայացված է 2.13, 2.14, 2.15 աղյուսակներում: Դիզայնի պատը ներկայացված է Նկ. 2.5.

Նկար 2.12. Դիզայնի պատ `ա - պլան; բ - պատի ուղղահայաց հատված; գ-հաշվարկման սխեմա; դ - պահի դիագրամ

Աղյուսակ 2.13. Բեռների հավաքում մայթին, kN / մ 2

Բեռնել անունը	Ստանդարտ արժեք kN / m2	Հաշվարկված արժեք kN / m2
Մշտական: 1. Linocrome TKP- ի շերտ, t = 3.7 մմ, քաշը 1 մ 2 նյութի 4.6 կգ / մ 2, = 1100 կգ / մ 3 2. ՀԷԿ -ի լինոկրոմի շերտ, t = 2.7 մմ քաշը 1 մ 2 նյութից 3.6 կգ / մ 2, = 1100 կգ / մ 3 3. Այբբենարան «Բիտումի այբբենարան»
4. ementեմենտ-ավազի շերտ, t = 40 մմ, = 1800 կգ / մ 3 5. Ընդլայնված կավե մանրախիճ, t = 180 մմ, = 600 կգ / մ 3, 6. Մեկուսացում-ընդլայնված պոլիստիրոլ PSB-S-35, t = 200 մմ, = 35 կգ / մ 3 7. Պարոիզոլ 8. Երկաթբետոնե հատակի սալաքար

Ամանակավոր: S0n = 0.7ChSqmChSeChSt = 0.7Ch2.4 1Ch1Ch1

Աղյուսակ 2.14. Ձեղնահարկի հատակի բեռների հավաքում, kN / m2

Աղյուսակ 2.15. Միջհարկի համընկման վրա բեռների հավաքում, kN / m2

Աղյուսակ 2.16. Բեռների հավաքում 1 լմ -ի համար: արտաքին պատից t = 680 մմ, kN / m2

Որոշեք բեռի տարածքի լայնությունը `օգտագործելով 2.12 բանաձևը

որտեղ b կենտրոնական առանցքների միջև հեռավորությունն է, մ;

ա - հատակի սալաքարի աջակցության չափը, մ.

Պատի բեռնման տարածքի երկարությունը որոշվում է բանաձեւով (2.13):

որտեղ l- պատի լայնությունը;

l f - պատուհանի բացվածքների լայնությունը, մ.

Բեռների տարածքի որոշումը (ըստ նկար 2.6 -ի) իրականացվում է բանաձևի համաձայն (2.14)

Նկար 2.13. Պատի բեռի մակերեսը որոշելու սխեմա

Առաջին հարկի հատակների ներքևի մասում պատի վրա N- ի ջանքերի հաշվարկը հիմնված է բեռնվածքի տարածքի և հատակների, տանիքների և տանիքների առկա բեռների, բեռի քաշից արտաքին պատը:

Աղյուսակ 2.17. Բեռների հավաքում, kN / մ

Բեռնել անունը	Հաշվարկված արժեքը kN / մ
1. Կազմի դիզայն
2. Ձեղնահարկ հատակ
3. Միջգետնյա համընկնում
4. Արտաքին պատ t = 680 մմ

Քարե կոնստրուկցիաների էքսցենտրիկորեն սեղմված չհզորացված տարրերի հաշվարկը պետք է իրականացվի ըստ բանաձևի 13 -ի

Արտաքին կրող պատերը պետք է առնվազն չափված լինեն ուժի, կայունության, տեղայնացված ջախջախման և ջերմության փոխանցման դիմադրության համար: Պարզել որքան հաստ պետք է լինի աղյուսի պատը , դուք պետք է հաշվարկեք այն: Այս հոդվածում մենք կքննարկենք աղյուսե գործվածքների կրողունակության հաշվարկը, իսկ հաջորդ հոդվածներում `մնացած հաշվարկները: Նոր հոդվածի թողարկումը բաց չթողնելու համար բաժանորդագրվեք լրատուին և բոլոր հաշվարկներից հետո կպարզեք, թե ինչ հաստություն պետք է ունենա պատերը: Քանի որ մեր ընկերությունը զբաղվում է տնակների կառուցմամբ, այսինքն ՝ ցածրահարկ շինարարությամբ, ապա մենք կդիտարկենք այս կատեգորիայի բոլոր հաշվարկները:

Կրողներ կոչվում են պատեր, որոնք ընկալում են բեռը հատակի սալերից, ծածկույթներից, ճառագայթներից և այլն:

Պետք է նաև հաշվի առնել ցրտադիմացկունության համար աղյուսի ապրանքանիշը: Քանի որ յուրաքանչյուրն իր համար տուն է կառուցում, առնվազն հարյուր տարի, ապա տարածքի չոր և նորմալ խոնավության ռեժիմով ընդունվում է ապրանքանիշ (M rz) 25 և ավելի բարձրությունից:

Չոր և նորմալ խոնավության պայմաններում տուն, տնակ, ավտոտնակ, օգտակար շենքեր և այլ շինություններ կառուցելիս խորհուրդ է տրվում օգտագործել արտաքին պատերի համար սնամեջ աղյուսներ, քանի որ դրա ջերմային հաղորդունակությունը ցածր է ամուր աղյուսներից: Ըստ այդմ, ջերմային ինժեներական հաշվարկով մեկուսացման հաստությունը կդառնա ավելի քիչ, ինչը գումար կխնայի այն գնելիս: Արտաքին պատերի ամուր աղյուսները պետք է օգտագործվեն միայն այն դեպքում, երբ անհրաժեշտ է ապահովել որմնադրությանը ամրությունը:

Աղյուսի ամրացման ամրացում թույլատրվում է միայն այն դեպքում, եթե աղյուսի և հավանգի աստիճանի բարձրացումը թույլ չի տալիս ապահովել պահանջվող կրողունակությունը:

Աղյուսի պատի հաշվարկման օրինակ:

Աղյուսի կրողունակությունը կախված է բազմաթիվ գործոններից `աղյուսի ապրանքանիշից, հավանգի ապրանքանիշից, բացվածքների առկայությունից և դրանց չափերից, պատերի ճկունությունից և այլն: Կրող հզորության հաշվարկը սկսվում է նախագծման սխեմայի սահմանմամբ: Պատերը ուղղահայաց բեռների համար հաշվարկելիս համարվում է, որ պատը հենված է կախված ամրացված հենարանների վրա: Հորիզոնական (քամու) բեռների համար պատերը հաշվարկելիս պատը համարվում է կոշտ զսպված: Կարևոր է չշփոթել այս դիագրամները, քանի որ պահի դիագրամները տարբեր կլինեն:

Դիզայնի բաժնի ընտրություն.

Դատարկ պատերի մեջ դիզայնի հատվածը I-I է հատակի ներքևի մակարդակի վրա ՝ երկայնական ուժով N և առավելագույն ճկման պահով M. Հաճախ վտանգավոր է հատված II-II, քանի որ ճկման պահը առավելագույնից փոքր -ինչ փոքր է և հավասար է 2 / 3M, իսկ m g և φ գործակիցները նվազագույն են:

Բացվածքներով պատերին հատվածը վերցված է առաստաղի հատակի մակարդակով:

Եկեք նայենք I-I հատվածին:

Նախորդ հոդվածից Առաջին հարկի պատին բեռների հավաքումվերցրեք ընդհանուր բեռի ստացված արժեքը, որը ներառում է առաջին հարկի համընկնումից բեռներ P 1 = 1.8 տ և հատակներ G = G n + p 2 + Գ 2 = 3.7t:

N = G + P 1 = 3.7t + 1.8t = 5.5t

Հատակի սալաքարը հենվում է պատին a = 150 մմ հեռավորության վրա: Համընկնումից P 1 երկայնական ուժը կլինի a / 3 = 150/3 = 50 մմ հեռավորության վրա: Ինչու՞ 1/3: Քանի որ հենարանի հատվածի տակ լարվածության դիագրամը կլինի եռանկյունու տեսքով, իսկ եռանկյան ծանրության կենտրոնը հենարանի երկարության ընդամենը 1/3 -ն է:

Կենտրոնական G հարկերից բեռը համարվում է կիրառվող կենտրոնում:

Քանի որ հատակի սալիկից (P 1) բեռը կիրառվում է ոչ թե հատվածի կենտրոնում, այլ դրանից հավասար հեռավորության վրա.

e = h / 2 - a / 3 = 250 մմ / 2 - 150 մմ / 3 = 75 մմ = 7.5 սմ,

ապա այն կստեղծի ճկման պահ (Մ) I-I հատվածում: Պահը ուժի արդյունք է ուսին:

M = P 1 * e = 1.8t * 7.5cm = 13.5t * սմ

Այնուհետեւ N երկայնական ուժի էքսցենտրիսիտետը կլինի.

e 0 = M / N = 13.5 / 5.5 = 2.5 սմ

Քանի որ կրող պատը 25 սմ հաստություն ունի, հաշվարկը պետք է հաշվի առնի պատահական էքսցենտրիկության արժեքը e ν = 2 սմ, ապա ընդհանուր էքսցենտրիսիտետը հետևյալն է.

e 0 = 2,5 + 2 = 4,5 սմ

y = h / 2 = 12.5 սմ

Երբ e 0 = 4,5 սմ< 0,7y=8,75 расчет по раскрытию трещин в швах кладки можно не производить.

Էքսցենտրիկորեն սեղմված տարրի վանդակի ամրությունը որոշվում է բանաձևով.

N ≤ m g φ 1 R A c ω

Գործակիցներ մգեւ φ 1դիտարկվող I-I բաժնում հավասար են 1-ի:

Աղյուսը բավականին ամուր շինանյութ է, հատկապես ամուր, և 2-3 հարկ ունեցող տներ կառուցելիս սովորական կերամիկական աղյուսներից պատրաստված պատերը սովորաբար լրացուցիչ հաշվարկների կարիք չունեն: Այնուամենայնիվ, իրավիճակները տարբեր են, օրինակ ՝ նախատեսվում է երկհարկանի տուն ՝ երկրորդ հարկում գտնվող կտուրով: Մետաղական հենարանները, որոնց վրա նույնպես կտարածվեն տեռասի մետաղյա ճառագայթները, նախատեսվում է ամրացնել աղյուսե սյուների վրա, որոնք պատրաստված են 3 մետր բարձրությամբ երեսպատված աղյուսներից, կլինեն 3 մետր բարձրությամբ ավելի սյուներ, որոնց վրա հենվելու է տանիքը.

Սա բնական հարց է առաջացնում. Ո՞րն է սյունակի նվազագույն խաչմերուկը, որը կապահովի անհրաժեշտ ուժ և կայունություն: Իհարկե, կավե աղյուսների սյուներ և առավելապես տան պատեր տեղադրելու գաղափարը հեռու է նորից, և աղյուսի պատերի, հենասյուների, սյուների հաշվարկման բոլոր հնարավոր ասպեկտները, որոնք սյունակի էությունն են: , բավական մանրամասն շարադրված են SNiP II-22-81 (1995) «Քարե և ամրացված քարե կոնստրուկցիաներում»: Հենց այս նորմատիվ փաստաթուղթն է, որ պետք է առաջնորդվի հաշվարկներում: Ստորև տրված հաշվարկը ոչ այլ ինչ է, քան նշված SNiP- ի օգտագործման օրինակ:

Սյուների ամրությունն ու կայունությունը որոշելու համար անհրաժեշտ է ունենալ շատ նախնական տվյալներ, ինչպիսիք են `աղյուսի ամրության աստիճանը, սյուների վրա խաչմերուկների աջակցության մակերեսը, սյուների բեռը, խաչմերուկը սյունակի մակերեսը, և եթե նախագծման փուլում սրանցից ոչ մեկը հայտնի չէ, ապա կարող եք անել հետևյալ կերպ.

կենտրոնական սեղմումով

Նախագծված է ՝ 5x8 մ չափերով կտուր: Երեք սյուն (մեկը `մեջտեղում և երկուսը` եզրերում) երեսպատված սնամեջ աղյուսների `0.25x0.25 մ հատվածով: Սյուների առանցքների միջև հեռավորությունը 4 մ է: Աղյուսի ամրությունը` M75:

Այս նախագծման սխեմայով առավելագույն բեռը կլինի միջին ներքևի սյունակում: Հենց նրա վրա պետք է հույս դնել ուժի համար: Սյունակի բեռը կախված է բազմաթիվ գործոններից, մասնավորապես `շինարարության տարածքից: Օրինակ, Սանկտ Պետերբուրգում տանիքի ձյան բեռը 180 կգ / մ & sup2 է, իսկ Դոնի Ռոստովում `80 կգ / մ & sup2: Հաշվի առնելով տանիքի քաշը ինքնին 50-75 կգ / մ և sup2, Լենինգրադի մարզի Պուշկինի տանիքից սյունի բեռը կարող է լինել.

N տանիքից = (180 1.25 +75) 5 8/4 = 3000 կգ կամ 3 տոննա

Քանի որ հատակի նյութից և տեռասում նստած մարդկանցից կահույքի և այլնի իրական բեռները դեռ հայտնի չեն, բայց երկաթբետոնե սալիկը ճշգրիտ պլանավորված չէ, բայց ենթադրվում է, որ հատակը փայտե կլինի ՝ առանձին պառկած եզրերից տախտակներ, ապա տեռասից բեռը հաշվարկելու համար հնարավոր է վերցնել 600 կգ / մ և sup2 միատեսակ բաշխված բեռ, ապա կենտրոնական սյունի վրա գործող տեռասից կենտրոնացված ուժը կլինի.

N տեռասից = 600 5 8/4 = 6000 կգկամ 6 տոննա

3 մ երկարությամբ սյուների մահացած քաշը կլինի.

N սյունակից = 1500 3 0.38 0.38 = 649.8 կգկամ 0,65 տոննա

Այսպիսով, հիմքի մոտ գտնվող սյունակի հատվածի միջին ստորին սյունակի ընդհանուր բեռը կլինի.

N հետ rev = 3000 + 6000 + 2 · 650 = 10300 կգկամ 10,3 տոննա

Այնուամենայնիվ, այս դեպքում կարելի է հաշվի առնել, որ շատ մեծ հավանականություն չկա, որ ձյունից կենդանի բեռը, առավելագույնը `ձմռանը, և հատակին ժամանակավոր բեռը` առավելագույնը ամռանը, միաժամանակ կիրառվեն: Նրանք Այս բեռների գումարը կարող է բազմապատկվել 0.9 հավանականության գործոնով, ապա.

N հետ rev = (3000 + 6000) 0.9 + 2 650 = 9400 կգկամ 9,4 տոննա

Արտաքին սյուների վրա նախագծային բեռը գրեթե երկու անգամ պակաս կլինի.

N cr = 1500 + 3000 + 1300 = 5800 կգկամ 5,8 տոննա

2. Աղյուսապատման ուժի որոշում:

M75 աղյուսի դասարանը նշանակում է, որ աղյուսը պետք է դիմանա 75 kgf / cm & sup2 բեռի, այնուամենայնիվ, աղյուսի ուժը և աղյուսի ամրությունը տարբեր բաներ են: Հետևյալ աղյուսակը կօգնի ձեզ հասկանալ սա.

Աղյուսակ 1... Որմնադրության համար հաշվարկված ճնշման ուժերը

Բայց դա դեռ ամենը չէ: Միևնույն SNiP II-22-81 (1995) 3.11 ա) կետը խորհուրդ է տալիս, որ սյուների և պատերի մակերեսով 0.3 մ-ից պակաս և sup2- ով բազմապատկեն նախագծման դիմադրության արժեքը աշխատանքային պայմանների գործակիցով γ c = 0.8... Եվ քանի որ մեր սյունակի խաչմերուկի մակերեսը կազմում է 0.25x0.25 = 0.0625 մ & sup2, դուք ստիպված կլինեք օգտագործել այս առաջարկությունը: Ինչպես տեսնում եք, աղյուս M75 դասի համար, նույնիսկ M100 որմնադրությանը հավանգ օգտագործելիս, որմնադրությանը ամրությունը չի գերազանցի 15 կգ / սմ 2: Արդյունքում, մեր սյունակի համար հաշվարկված դիմադրությունը կլինի 15 0.8 = 12 կգ / սմ & sup2, ապա առավելագույն ճնշման լարումը կլինի.

10300/625 = 16.48 կգ / սմ & sup2> R = 12 կգf / սմ & sup2

Այսպիսով, սյունակի պահանջվող ամրությունն ապահովելու համար կամ օգտագործեք ավելի մեծ ամրության աղյուս, օրինակ `M150 (հաշվարկված սեղմման ուժը M100 լուծույթի համար կլինի 22 0.8 = 17.6 կգ / սմ 2) կամ ավելացրեք սյունակի խաչմերուկը: հատված կամ օգտագործել որմնադրությանը լայնակի ամրացում: Առայժմ, եկեք կենտրոնանանք ավելի դիմացկուն երեսպատման աղյուսի օգտագործման վրա:

3. Աղյուսի սյունակի կայունության որոշում:

Աղյուսի ամրությունը և աղյուսի սյունակի կայունությունը նույնպես տարբեր բաներ են և դեռ նույնը SNiP II-22-81 (1995) խորհուրդ է տալիս աղյուսե սյունակի կայունությունը որոշել հետևյալ բանաձևով:

N ≤ m g φRF (1.1)

մգ- գործակից `հաշվի առնելով երկարաժամկետ բեռի ազդեցությունը: Այս դեպքում, մենք, համեմատաբար ասած, բախտավոր էինք, քանի որ հատվածի բարձրության վրա ժ≤ 30 սմ, այս գործակցի արժեքը կարելի է համարել 1 -ի հավասար:

φ - ճկման գործակից ՝ կախված սյունակի ճկունությունից λ ... Այս գործակիցը որոշելու համար հարկավոր է իմանալ սյունակի գնահատված երկարությունը լ o, և դա միշտ չէ, որ համընկնում է սյունակի բարձրության հետ: Կառույցի նախագծային երկարությունը որոշելու նրբությունները այստեղ չեն նկարագրված, մենք պարզապես նշում ենք, որ SNiP II-22-81 (1995) 4.3 կետի համաձայն. «Պատերի և սյուների նախագծման բարձրություններ լ oճկման գործակիցները որոշելիս φ կախված հորիզոնական հենարանների վրա նրանց աջակցության պայմաններից, պետք է ձեռնարկել հետևյալը.

ա) ամրացված ծխնու հենարաններով լ o = H;

բ) առաձգական վերին հենարանով և ստորին հենակետում կոշտ սեղմումով. միաշերտ շենքերի համար լ o = 1.5H, բազմաբնակարան շենքերի համար լ o = 1.25H;

գ) անկախ կառույցների համար լ o = 2H;

դ) մասամբ զուսպ աջակցության հատվածներով կառույցների համար `հաշվի առնելով զսպվածության իրական աստիճանը, բայց ոչ պակաս լ o = 0.8H, որտեղ Հ- հատակների կամ հորիզոնական այլ հենարանների միջև հեռավորությունը ՝ երկաթբետոնե հորիզոնական հենարաններով, դրանց միջև հեռավորությունը լույսի ներքո »:

Առաջին հայացքից մեր նախագծման սխեման կարելի է համարել որպես բ) կետի պայմանները բավարարող: այսինքն ՝ կարող ես վերցնել լ o = 1.25H = 1.25 3 = 3.75 մետր կամ 375 սմ... Այնուամենայնիվ, մենք կարող ենք վստահորեն օգտագործել այս արժեքը միայն այն դեպքում, երբ ստորին աջակցությունն իսկապես կոշտ է: Եթե հիմքի վրա դրված տանիքածածկից պատրաստված ջրամեկուսիչ շերտի վրա դրվի աղյուսի սյուն, ապա նման հենարանը պետք է ավելի շուտ դիտվի որպես կախովի և ոչ թե կոշտ սեղմված: Եվ այս դեպքում, մեր կառուցվածքը պատի հարթությանը զուգահեռ երկրաչափականորեն փոփոխական է, քանի որ հատակի կառուցվածքը (առանձին պառկած տախտակներ) նշված հարթությունում բավարար կոշտություն չի ապահովում: Այս իրավիճակից դուրս գալու 4 տարբերակ կա.

1. Կիրառել սկզբունքորեն այլ դիզայնի սխեմա, օրինակ `հիմքի մեջ խստորեն ներդրված մետաղական սյուներ, որոնց վրա եռակցվելու են հատակի ամրակները, այնուհետև, գեղագիտական նկատառումներից ելնելով, մետաղական սյուները կարող են ծածկվել ցանկացած մակնիշի երեսպատման աղյուսներով, քանի որ մետաղը կրելու է ամբողջ բեռը: Այս դեպքում, սակայն, դուք պետք է հաշվարկեք մետաղական սյուները, սակայն գնահատված երկարությունը կարելի է վերցնել լ o = 1.25H.

2. Կատարեք մեկ այլ համընկնումօրինակ, սավանի նյութերից, ինչը թույլ կտա սյունակի և՛ վերին, և՛ ներքևի հենարանը կախված համարել, այս դեպքում լ o = H.

3. Կատարեք դիֆրագմայի կոշտությունպատի հարթությանը զուգահեռ հարթության մեջ: Օրինակ, եզրերին ոչ թե սյուներ դրեք, այլ ավելի շուտ ՝ հենարաններ: Սա նաև հնարավորություն կտա սյունակի և՛ վերին, և՛ ստորին հենակետը դիտել որպես հոդավորված, սակայն այս դեպքում անհրաժեշտ է լրացուցիչ հաշվարկել կոշտության դիֆրագմը:

4. Անտեսեք վերը նշված ընտրանքները և հաշվարկեք սյուները որպես անկախ, կոշտ ստորին հենակով, այսինքն. լ o = 2H... Ի վերջո, հին հույներն իրենց սյուները (թեև ոչ աղյուսից) դնում էին առանց նյութերի դիմադրության որևէ իմացության, առանց մետաղական խարիսխների օգտագործման, և այդ ժամանակ չկային այդքան խնամքով գրված շինարարական ծածկագրեր, այնուամենայնիվ, որոշ սյուներ կանգնել և մինչև այսօր:

Այժմ, իմանալով սյունակի հաշվարկված երկարությունը, կարող եք որոշել սլացիկության գործոնը.

λ ժ = լ o / ժ (1.2) կամ

λ ես = լ o (1.3)

ժ- սյունակի հատվածի բարձրությունը կամ լայնությունը, և ես- պտտման շառավիղ:

Սկզբունքորեն, դժվար չէ որոշել պտտման շառավիղը, դուք պետք է բաժանել հատվածի իներցիայի պահը հատվածի տարածքի վրա, այնուհետև արդյունքից հանել քառակուսի արմատը, բայց այս դեպքում դրա կարիքը չկա սա Այսպես λ h = 2 300/25 = 24.

Այժմ, իմանալով բարակ գործոնի արժեքը, մենք վերջապես կարող ենք ճեղքման գործոնը որոշել աղյուսակից.

սեղան 2... Քարի և ամրացված որմնադրությանը պատված կառույցների ճարմանդային գործակիցներ
(համաձայն SNiP II-22-81 (1995 թ.))

Միեւնույն ժամանակ, որմնադրությանը առաձգական բնութագիրը α որոշվում է աղյուսակով.

Աղյուսակ 3... Որմնադրության առաձգական բնութագիրը α (համաձայն SNiP II-22-81 (1995 թ.))

Արդյունքում, ճկման գործակցի արժեքը կլինի մոտ 0,6 (առաձգական բնութագրի արժեքով) α = 1200, ըստ 6 -րդ կետի): Այնուհետեւ կենտրոնական սյունակի վերջնական բեռը կլինի.

N p = m g φγ RF = 1 0.6 0.8 22 625 = 6600 կգ< N с об = 9400 кг

Սա նշանակում է, որ 25x25 սմ ընդունված հատվածը բավարար չէ ստորին կենտրոնական կենտրոնացված սեղմված սյունակի կայունությունն ապահովելու համար: Կայունությունը բարձրացնելու համար առավել օպտիմալ կլինի սյունակի հատվածի ավելացումը: Օրինակ, եթե մեկուկես աղյուսի ներսում դատարկություն ունեցող սյուն եք շարում ՝ 0,38x0,38 մ չափերով, ապա ոչ միայն սյունակի հատվածային մակերեսը կբարձրանա մինչև 0,13 մ & sup2 կամ 1300 սմ & sup2, բայց սյունակի իներցիայի շառավիղը նույնպես կաճի մինչև ես= 11.45 սմ... Հետո λ i = 600 / 11.45 = 52.4, և գործակցի արժեքը φ = 0,8... Այս դեպքում կենտրոնական սյունակի վերջնական բեռը կլինի.

N p = m g φγ RF = 1 0.8 0.8 22 1300 = 18304 կգ> N հետ rev = 9400 կգ

Սա նշանակում է, որ 38x38 սմ հատվածը բավարար է ստորին կենտրոնական կենտրոնացված սեղմված սյունակի մարժայով կայունությունն ապահովելու համար, և նույնիսկ հնարավոր է նվազեցնել աղյուսի դասարանը: Օրինակ, ի սկզբանե ընդունված M75 դասարանի, առավելագույն բեռը կլինի.

N p = m g φγ RF = 1 0.8 0.8 12 1300 = 9984 կգ> N հետ rev = 9400 կգ

Թվում է, թե ամեն ինչ, բայց ցանկալի է հաշվի առնել ևս մեկ մանրամասնություն: Այս դեպքում ավելի լավ է պատրաստել հիմքի ժապավենը (միայնակ երեք սյուների համար), և ոչ սյունակ (առանձին յուրաքանչյուր սյունակի համար), հակառակ դեպքում հիմքի նույնիսկ փոքր սուզումը կհանգեցնի սթրեսի մարմնի լրացուցիչ սթրեսների և դա կարող է հանգեցնել ոչնչացման: Հաշվի առնելով վերը նշված բոլորը, սյուների առավել օպտիմալ հատվածը կլինի 0.51x0.51 մ, իսկ գեղագիտական տեսանկյունից այս հատվածը օպտիմալ է: Նման սյուների խաչմերուկի մակերեսը կլինի 2601 սմ & sup2:

Կայունության համար աղյուսի սյունակի հաշվարկման օրինակ
էքսցենտրիկ սեղմումով

Նախագծվող տան ծայրահեղ սյուները կենտրոնականորեն չեն սեղմվի, քանի որ հենարանները նրանց վրա կհենվեն միայն մի կողմից: Եվ նույնիսկ եթե հենարանները դրված են ամբողջ սյունակի վրա, միևնույն է, հենարանների շեղման պատճառով հատակից և տանիքից բեռը կտեղափոխվի ծայրահեղ սյուների, որոնք սյունակի հատվածի կենտրոնում չեն: Որտեղ է փոխանցվելու այս բեռի արդյունքը, կախված է հենարանների վրա ճառագայթների թեքության անկյունից, ճառագայթների և սյուների առաձգական մոդուլներից և մի շարք այլ գործոններից: Այս տեղաշարժը կոչվում է բեռի կիրառման էոկենտրիկություն eo: Այս դեպքում մեզ հետաքրքրում է գործոնների առավել անբարենպաստ համադրությունը, որի դեպքում հատակից մինչև սյուները բեռը հնարավորինս մոտ կփոխանցվի սյունակի եզրին: Սա նշանակում է, որ բացի բեռնվածությունից, սյուների վրա կազդեն նաև ճկման պահը, որը հավասար է M = Ne o, և այս կետը պետք է հաշվի առնել հաշվարկներում: Ընդհանուր առմամբ, կայունության փորձարկումը կարող է իրականացվել հետևյալ բանաձևի միջոցով.

N = φRF - MF / W (2.1)

Վ- հատվածի դիմադրության պահը: Այս դեպքում տանիքից ցածր ծայրահեղ սյուների բեռը պայմանականորեն կարելի է համարել կենտրոնացված կիրառություն, իսկ էքսցենտրիսիտետը կստեղծվի միայն հատակից բեռնվածությամբ: 20 սմ էքսցենտրիկությամբ

N p = φRF - MF / W =1 0,8 0,8 12 2601- 3000 20 2601· 6/51 3 = 19975.68 - 7058.82 = 12916.9 կգ>N cr = 5800 կգ

Այսպիսով, նույնիսկ բեռի կիրառման շատ մեծ էքսցենտրիկությամբ, մենք ունենք անվտանգության մարժայի ավելի քան երկու անգամ:

Նշում: SNiP II-22-81 (1995) «Քարե և ամրացված որմնադրությանը» խորհուրդ է տրվում օգտագործել հատվածը հաշվարկելու այլ մեթոդ ՝ հաշվի առնելով քարե կառույցների առանձնահատկությունները, սակայն արդյունքը կլինի մոտավորապես նույնը, ուստի առաջարկվում է հաշվարկման մեթոդը SNiP- ի կողմից այստեղ տրված չէ: