Rankinis plazminio grūdinimo metodas. HF ketaus grūdinimas plazma Pjovimo įrankių plazminis grūdinimas u10

Plazminis paviršinis grūdinimas, kaip vienas iš grūdinimo didelio galios tankio šildymo šaltiniais būdų, šiuo metu naudojamas tiek smulkioje, tiek vienkartinėje, tiek stambioje ir masinėje gamyboje. Jo esmė slypi šiluminėje fazėje ir struktūrinėse transformacijose, atsirandančiose greitai koncentruotai kaitinant detalės darbinį paviršių plazmos srove ir vėliau giliai pašalinant šilumą į detalę.

Technologiniais tikslais naudojama žemos temperatūros plazma, kuri yra iš dalies jonizuotos dujos, kurios temperatūra yra 10 3 ... 10 s K. Plazmos susidarymo mechanizmas, plazmos srovės savybės ir parametrai priklauso nuo plazmą formuojančios terpės, kuri gali būti vienkomponentė arba daugiakomponentė, tipas ir savybės. Argonas, helis, azotas ir vandenilis naudojami kaip vienkomponentė plazmą formuojanti terpė. Kaip daugiakomponentiai mišiniai naudojami šie mišiniai: argonas ir vandenilis, argonas ir helis, azotas ir vandenilis, oras, vanduo, amoniakas, azotas ir deguonis.

Plazmą formuojančios dujos turi turėti didelę savitąją šiluminę talpą ir šilumos laidumą. Šiuo atžvilgiu argonas pasižymi prastesnėmis elektrinėmis ir termofizinėmis savybėmis, palyginti su kitomis plazmą formuojančiomis dujomis, tačiau jis gerai apsaugo volframo elektrodą, lengvai jonizuojasi veikiant lankiniam išlydžiui ir nedaro žalingo poveikio paviršiniam argono sluoksniui. apdorojamas metalas. Tačiau argonas ir kitos inertinės dujos yra brangios. Be to, jie negali atsiskirti lanko iškrovimo stulpelyje. Aktyvūs aušinimo skysčiai yra dvi- ir triatomės dujos, todėl jie naudojami kaip argono priedas. Vandenilis turi geriausias termofizines charakteristikas. Mišinyje jo kiekis paprastai neviršija 15-20%. Toliau padidėjus vandenilio kiekiui mišinyje, smarkiai padidėja lanko įtampa. .

Plazminis medžiagų apdorojimas turi nemažai privalumų, lemiančių platų jo panaudojimą įgyvendinant visus žinomus medžiagų terminio apdorojimo būdus: galimybė pasiekti dideles šiluminės energijos koncentracijas; tinkamumas beveik bet kokių gamtoje žinomų medžiagų lydymui arba garinimui; padidėjęs plazmos lanko stabilumas, palyginti su elektros lanku; didelis dujų greitis plazmos srovėje.

Plazminiai šaltiniai užtikrina 10 4 ~10 5 W/cm 2 galios tankį, t.y. mažiau nei elektronų ir lazerio spindulys, tačiau jų vieneto galia gali siekti 160 kW ir daugiau, o efektyvus šildymo efektyvumas – 0,85. Plazminės įrangos kaina ir gamybos sudėtingumas yra gana panašios į elektros lanko įrangą ir pasižymi mažais matmenimis bei dideliu manevringumu. Jis plačiai naudojamas pjovimui, paviršiaus padengimui, purškimui, suvirinimui ir dar labiau grūdinimui.

2. Plieno paviršinių sluoksnių struktūros formavimosi dėsniai veikiant didelei energijai

Visi plienų paviršiaus grūdinimo didelės energijos būdais yra skirti suformuoti grūdintus sluoksnius, kurie padidina dalių, veikiančių sunkiomis išorinės apkrovos sąlygomis, darbinių paviršių atsparumą dilimui. Nepaisant esminių paviršiaus apdorojimo įrangos skirtumų, sukietėjusio sluoksnio formavimo mechanizmas paprastai yra tas pats. Jį sudaro greitas vietos dalies tūrio pašildymas iki austenitinės būsenos ir vėlesnis šilumos pašalinimas į gretimus tūrius, kurie neturėjo laiko įkaisti tuo metu, kai buvo įjungtas šildymo šaltinis. Dėl to, kad šildomo sluoksnio masė yra žymiai mažesnė už ruošinio masę, paviršinio sluoksnio aušinimo greitis paprastai yra didesnis nei kritinis. Todėl aušinimo stadijoje austenitas patiria martensitinį virsmą.

Paviršinio sluoksnio mechaninių savybių kompleksą, pirmiausia kietumo ir stiprumo rodiklius, užtikrina dideli plieno įkaitimo ir aušinimo laipsniai. Ši aplinkybė paaiškina mažą martensito kristalų dydį, atsirandantį mažuose austenito grūdeliuose, ir akivaizdžių persotinto kietojo tirpalo savaiminio grūdinimo požymių nebuvimą. Apdorojant medžiagą, jos paviršiniuose sluoksniuose vyksta fizikiniai ir cheminiai procesai, kurių pobūdį lemia cheminė sudėtis, temperatūra, laikas, kaitinimo greitis ir vėlesnis aušinimas.

Aukštos temperatūros fazės susidarymas dėl kaitinimo labai koncentruotais energijos srautais, priešingai nei lėtas kaitinimas, kai perlito > austenito transformacija vyksta artimomis izoterminėms sąlygoms dėl tiekiamos energijos pertekliaus. nuolat didėjanti temperatūra nuo A c1 iki A c1 galo. Kritinio taško poslinkio grafikas parodytas 3 paveiksle. Reikia pažymėti, kad austenitui, gautam kaitinant dideliu greičiu, būdingas padidėjęs defektų skaičius. Daug defektų atsiranda dėl jų paveldėjimo iš b fazės, taip pat dėl papildomo susidarymo dėl sustiprinto fazinio kietėjimo efekto transformacijos sąlygomis esant dideliam kaitinimo greičiui. Konkrečios geležies ir anglies lydinio sudėties austenitizacijos proceso baigtumo laipsnį lemia kaitinimo greitis ir temperatūra, terminio poveikio laikas arba, tiksliau, laikas, per kurį tam tikras įkaitinto metalo tūris išlieka temperatūroje. austenito egzistavimo diapazonas.

3 paveikslas – kritinio taško Ac1 poslinkis greito plieno kaitinimo metu.

Kadangi, apdorojant koncentruotais energijos srautais, skirtingi medžiagos sluoksniai įkaista iki skirtingų temperatūrų, termiškai paveiktą zoną galima paprastai įsivaizduoti kaip susidedančią iš kelių sluoksnių, kurie sklandžiai pereina vienas į kitą. HAZ struktūros schema parodyta 4 pav

Pirmasis sluoksnis yra lydymosi zona, kuri atsiranda kietėjant iš išlydytos būsenos. Lydymosi zona turi stulpelinę struktūrą su kristalais, pailgėjusiais šilumos kriauklės kryptimi. Pagrindinė vidutinio anglies plieno konstrukcinė sudedamoji dalis yra martensitas. Pažymėtina, kad kietinamam produktui judant gilyn į paviršių, martensito kristalų matmenys keičiasi sklandžiai. Taip yra dėl to, kad medžiagos temperatūra skirtingose greitai įkaistančio sluoksnio zonose gerokai skiriasi (nepaisant to, kad struktūra šiose zonose prieš aušinimą buvo vienoda – austenitas).

4 pav. - HAZ struktūros diagrama kietėjant plazmai: 1 - lydymosi zona; 2- kietėjimo zona; 3 - pereinamoji zona

Tačiau pagrindinio sluoksnio martensitui būdinga didelė jį sudarančių elementų dispersija. Taip yra dėl to, kad maksimalus martensito kristalo ilgis atitinka austenito grūdelio dydį. Dėl trumpos ekspozicijos trukmės austenito grūdeliai nespėja augti, todėl jame susidaręs martensitas yra smulkiai išsisklaidęs. Be to, austenito susidarymo procesui pereinant į aukštų temperatūrų sritį, mažėja anglies koncentracija, mažėja branduolio stabilumas, todėl smarkiai padidėja branduolio susidarymo greitis, o tai riboja grūdų augimą.

Antrasis sluoksnis yra kietosios fazės kietėjimo zona, suformuota temperatūrų diapazone Tmel › Tzak › TAs1. Sluoksniui būdingas stiprus struktūrinis nevienalytiškumas, nes kartu su visišku sukietėjimu atsiranda nepilnas kietėjimas. Viršutinėje sluoksnio riboje, arčiau paviršiaus, pastebimas martensitas ir sulaikytas austenitas. Apatinėje sluoksnio riboje, arčiau pradinio metalo, kartu su martensitu pastebimi pirminės struktūros elementai: hipoeutektoidiniuose plienuose feritas ir hipereutektoidiniuose plienuose cementitas.

Trečiasis sluoksnis yra pereinamoji zona, kurioje metalas kaitinamas iki temperatūros, žemesnės už Ac1 tašką, kurioje pagrindinės konstrukcijos yra grūdinimo konstrukcijos.

Darbo autorių atlikti metalografiniai tyrimai parodė, kad pereinamosios zonos mikrostruktūra priklauso nuo pradinės stiprinamos medžiagos būklės. Priklausomai nuo apdorojimo režimų, plieno rūšies ir išankstinio terminio apdorojimo, pereinamoji zona gali būti skirtingo dydžio ir struktūros. Hipoeutektoidiniuose plienuose su pradine ferito-perlito struktūra ir hipereutektoidiniuose plienuose su perlito-cementito struktūra po paviršiaus sukietėjimo pastebimi perteklinių fazių (ferito ir cementito) plotai. Šių fazių konglomeratų dydžiai didėja kryptimi nuo sukietėjusios zonos iki pradinės struktūros zonos.

Sutvirtintos zonos sluoksniuota struktūra būdinga visiems plazminio grūdinimo būdams. Plazmos šildymo zonos geometriniai parametrai apibūdinami sukietėjusio paviršiaus sluoksnio pločiu ir gyliu, kurie daugeliui metodų priklauso nuo grūdinimo režimo parametrų (plazmos srovės (lanko) galios, kietėjimo atstumo, apdorojimo greičio).

Siekiant užtikrinti aukštą grūdinto gaminio konstrukcinio stiprumo lygį, būtina atidžiai kontroliuoti ne tik grūdintos, bet ir pereinamosios zonos struktūrą. Keičiant apdirbimo režimus, galima patikimai valdyti pagrindinių ir pereinamųjų zonų konstrukcinius parametrus, kartu formuojant palankų medžiagos mechaninių savybių lygį.

Technikos mokslai/ 8. Medžiagų apdirbimas mechaninėje inžinerijoje

Bergeris E.E., Larushka N.A.

Chersono nacionalinis technikos universitetas

MAŠINŲ DALIŲ KIETINIMAS PLAZMA

Pagrindiniai paviršinio dalių sluoksnio kietumo ir atsparumo dilimui didinimo būdai yra karburizacija, azotavimas ir plazminis grūdinimas. Kietėjimas plazmoje yra labiau pageidautinas, nes reikalauja žymiai mažiau laiko. Jo esmė slypi šiluminėje fazėje ir struktūrinėse transformacijose, atsirandančiose greitai koncentruotai kaitinant detalės darbinį paviršių plazmos srove ir vėliau giliai pašalinant šilumą į detalę.

1 pav. 1 – lydymosi zona; 2- kietėjimo zona; 3 – pereinamoji zona.

Tyrimai buvo atlikti su plokštėmis, pagamintomis iš šių konstrukcinių plienų:

Pavyzdys Nr. 1 – konstrukcinis anglinis plienas 45 (liejimas)

Pavyzdys Nr. 2 – konstrukcinis legiruotasis plienas 30ХНМА (liejimas)

Pavyzdys Nr. 3 – konstrukcinis legiruotasis plienas 40ХН2МА (kalimas)

Pavyzdys Nr. 4 – konstrukcinis legiruotasis plienas 40Х (liejimas)

Paruošus mėginius, paviršiaus grūdinimas buvo atliktas plazmos lanku. Kaip plazminio lanko maitinimo šaltinis buvo naudojamas serijinis suvirinimo lygintuvas VDU-504. Argonas buvo naudojamas kaip plazmą formuojančios dujos.

Termiškai apdoroto paviršiaus sluoksnio struktūra ir kietumas buvo tiriamas ant skersinių mikropjūvių naudojant Neophot-2 mikroskopą, padidinant 50-1000 kartų. Kietumo matavimai atlikti naudojant Duramin-2 mikrokietumo matuoklį, esant 4,9x103 H apkrovai. Kietumo matavimai ir skersinių mikropjūvių, pagamintų iš apdorotų mėginių, pagrindinių ir grūdintų atkarpų sandaros tyrimai davė tokius rezultatus:

1 pavyzdys: Plienas 45

Mėginys buvo užgesintas nelydant paviršiaus.

Mikrostruktūros tyrimas parodė, kad šalia paviršiaus sutvirtintą sluoksnį sudaro sorbitolio ir perlito grūdeliai (iki 0,84 mm). Pereinamajame sluoksnyje (0,84-1,04 mm), be sorbitolio ir perlito, atsiranda ferito venų. Netauriojo metalo struktūra yra perlito ir ferito tinklelis.

Pavyzdys Nr. 2: Plienas 30ХНМА

Mėginys buvo užgesintas be plika akimi matomo paviršiaus tirpimo.

Termiškai sutvirtintos zonos viršutinio sluoksnio mikrostruktūra – martensito sluoksnis, kurio grūdėtumas 6 (pjūvis iki 0,2 mm). Po to seka martensito sluoksnis su 5 ir 6 grūdelių balais su ferito gyslomis (pjūvis 0,2–0,58 mm). Kitas sluoksnis yra martensitas, kurio grūdėtumas yra 3 ir 4 su ferito gyslomis (pjūvis 0,58-1,28 mm).

2 pav. – Kietumo pokytis išilgai sustiprinto mėginio Nr. 1 sluoksnio gylio

Pereinamojoje zonoje stebimi martensito ir sorbitolio grūdeliai (plotas 1,28-1,51 mm), netauriųjų metalų zonoje - perlito ir sorbitolio grūdeliai.

2 pavyzdys:Tapob30ХН2МА

Mėginys gesintas nežymiai tolygiai tirpstant paviršiui.Pavyzdžio Nr.3 kietumo matavimo rezultatai pateikti 1 lentelėje.

1 lentelė

Kietumo pokytis išilgai bandinio Nr.3 termiškai sustiprinto sluoksnio gylio

Gylis, L, mm			0,35	0,64	0,89	1,14	1,47	1,77	2,08	2,35	2,79
Kietumas, HV

Mikrostruktūrinė analizė parodė, kad yra giliai sutvirtintas sluoksnis (iki 2,4 mm), kurio struktūra yra martensitinė su skirtingais grūdelių balais.

Viršutiniame sluoksnyje (iki 0,9 mm) jis yra 7, 8 laipsnio martensitas; tada martensito kristalų sluoksnis, kurio grūdėtumas yra 6 (plotas 0,9 - 1,5 mm). Toliau – martensito sluoksnis su 4 ir 5 balų grūdeliais, kuris pereinamojoje zonoje (iki 2,5 mm) pakeičiamas perlitu ir sorbitoliu.

3 pav. – Kietumo pokytis išilgai sustiprinto mėginio Nr. 2 sluoksnio gylio.

4 pavyzdys: Plienas 40 X

Mėginys buvo užgesintas nelydant paviršiaus. 4 mėginio kietumo matavimo rezultatai pateikti 2 lentelėje.

2 lentelė

Pavyzdžio Nr. 4 kietumo pokytis atsižvelgiant į termiškai sustiprinto sluoksnio gylį

Gylis, mm		0,04	0,11	0,17	0,29	0,43	0,58
Kietumas, HV

Mikrostruktūrinė analizė parodė, kad viršutinį HAZ sluoksnį (iki 0,11 mm) sudaro martensitas 5b. Tada jis virsta struktūra, susidedančia iš martensito 5b ir sorbitolio (0,11–0,17 mm pjūvis). Tada stebimas martensito, sorbito ir perlito sluoksnis (0,17-0,29 mm gylyje), kuris virsta sorbitolio ir perlito grūdelių struktūra.Netauriojo metalo zonoje stebimas lamelinis perlitas ir ferito tinklelis.

išvadas

Apdorojus esamų mėginių paviršių, buvo patvirtinta prielaida, kad vidutinio anglies plienas yra tinkamas plazminio lanko grūdinimui. Apytiksliai nustatyta, kad bandinių paviršinio sluoksnio kietumas padidėja du ar daugiau kartų, lyginant su pradinėmis reikšmėmis.

Taip pat buvo parodyta, kad keičiant apdirbimo režimus galima valdyti pagrindinės ir pereinamosios zonos struktūrinius parametrus, taip išgaunant reikiamą sustiprinto sluoksnio kietumą ir gylį.

Padidėjus srovės stipriui esant pastoviam apdorojimo greičiui mėginiuose, pagamintuose iš 30ХНМА plieno, kietumas padidėjo per visą grūdinto sluoksnio gylį. Taip pat gerus kietumo rezultatus parodė mėginys, pagamintas iš 40ХНМА plieno, kuris buvo apdorotas padidintomis srovėmis.

Pavyzdys Nr. 6 pagamintas iš plieno 30ХН2МА, kuris taip pat buvo apdorotas padidintomis srovėmis, patraukė dėmesį didžiausiu grūdinto sluoksnio kietumu ir gyliu tarp visų mėginių. Tai galima paaiškinti tuo, kad šiame pliene yra didelis nikelio kiekis, kuris savo ruožtu priklauso austenitą formuojančių legiruojančių elementų grupei, t.y. išplečia austenito egzistavimo ribas. Taigi austenitizacijos procesas vyksta gana visiškai net maždaug dviejų milimetrų gylyje nuo mėginio paviršiaus, o tai reiškia, kad ten tampa įmanomas martensito susidarymas.

Mažos srovės vertės, atsižvelgiant į lūkesčius, neleido mums pasiekti reikšmingo kietumo padidėjimo karščio paveiktoje zonoje (pavyzdžiai pagaminti iš plieno 45, 40ХН2МА).

Eksperimentas taip pat parodė, kad didėjant gesinimo greičiui (produktyvumui), mažėja didžiausias sukietėjusio sluoksnio gylis. Taip yra dėl to, kad sutrumpėja šilumos sklidimo į sukietėjusios dalies kūną laikas, dėl to gilieji sluoksniai nespėja sušilti ir atlikti austenitizaciją, būtiną vėlesnei martensitinei transformacijai.

Plazminio grūdinimo esmė yra greitas metalo paviršinio sluoksnio kaitinimas plazmos srautu ir greitas jo aušinimas dėl šilumos perdavimo į giliuosius detalės medžiagos sluoksnius.

Plazminio grūdinimo tikslas – iki kelių milimetrų storio grūdinto paviršiaus sluoksnio dalių ir įrankių gamyba išlaikant nepakitusią bendrą medžiagos cheminę sudėtį ir išlaikant pirmines originalaus metalo savybes vidiniuose sluoksniuose.

Medžiagos, kurios kietėja plazmoje, yra įrankių plienas, ketus, kietieji lydiniai, cementuotas ir nitrokarbonizuotas plienas, spalvotųjų metalų lydiniai ir kitos medžiagos.

Kietėjimo plazmoje poveikį lemia dalies eksploatacinių savybių padidėjimas dėl paviršiaus sluoksnio fizinių ir mechaninių savybių pasikeitimo, dėl specifinės didelio kietumo metalo struktūros ir fazinės sudėties susidarymo. ir dispersiją, taip pat gniuždomųjų liekamųjų įtempių susidarymą paviršiuje.

Mažai anglies turinčių plienų, kuriems paprastai netaikomas tūrinis grūdinimas, grūdinimas plazminiu būdu leidžia gauti mažai anglies turintį paketinį martensitą, kurio kietumas yra 32...38 HRC. Apdorojant režimais, užtikrinančiais šildymą Ac1...Ac3 regione, atskiri plotai vietoj perlito grūdelių, kurių bendras plotas yra 10...30%, turi daug anglies turinčio plieno struktūrą - martensitą ir sulaikytą austenitą su kietumas 750...820 HV. Ši kombinuota struktūra (feritas, perlitas, martensitas ir išlaikytas austenitas) sujungia didelį atsparumą dilimui ir plastiškumą, o tai leidžia išplėsti mažai anglies turinčių plienų taikymo sritį. Plazminis vidutinio anglies lydinio ir konstrukcinio plieno grūdinimas suteikia martensitinę-austenitinę struktūrą ir kietumą grūdinimo zonoje, kuris yra 2...4 HRC vienetais didesnis, palyginti su tūriniu grūdinimu ir aukšto dažnio grūdinimu. Po plazminio sukietėjimo paviršiniame sluoksnyje fiksuojama iki 50 % sulaikyto austenito, todėl eksploatacijos metu galima įgyvendinti deformacijos sukeltos martensitinės transformacijos energiją sugeriantį procesą. Detalių atsparumas dilimui, ypač kontaktinio-smūgio sąveikos ir abrazyvinio nusidėvėjimo metu, šiuo atveju padidėja daug kartų. Dideliu efektyvumu grūdinami U8, U10 tipų angliniai įrankių plienai, 5ХВ2С, 9ХС, Х12 tipų plienai šaltai deformuojantiems įrankiams, 5ХНМ, 60ХН ir kt. paviršiaus darbiniame sluoksnyje susidaro iki 65 kietumas HRC padidino stiprumą ir atsparumą dilimui. Konstrukcinių komponentų santykio reguliavimas įrankių plienų grūdinimo zonoje atliekamas terminiu austenito stabilizavimu martensitinės transformacijos srityje, parenkant išankstinio terminio apdorojimo ir plazminio grūdinimo režimus. Plazminio kietėjimo metu ketaus (su dribsnių grafito tipais SCh 15-32, SPKHN-45, SPKHN-49; su sferiniu grafitu - SShKhNM-42, SShKhN-49 ir kt.) didelio kietumo struktūra (iki 60 HRC) susidaro paviršiniame sluoksnyje ir atsparumas dilimui. Ledeburitas susidaro mikrolydymosi zonoje, aplink grafito inkliuzus stebimas daug anglies turintis austenitas, kuriame vėsstant susidaro martensito zonos. Perlitinio ketaus plazminio kietėjimo zonoje susidaro martensitinė-austenitinė struktūra, o feritiniams – sorbitinė-trostitinė struktūra. Svarbūs plazmoje grūdinto ketaus valcavimo ritinėlių privalumai yra didelis kietumas ir tuo pačiu atsparumas karščio įtrūkimų susidarymui dėl austenitinio komponento, dėl kurio jų atsparumas dilimui padidėja 40. ..60%. Technologinis grūdinimo procesas apima mechaninį apdorojimą (jei reikia) arba grūdinamo paviršiaus valymą bei plazminį terminį apdorojimą, kuris, kaip taisyklė, yra apdailos operacija. Svarbi plazminio grūdinimo ypatybė yra galimybė jį efektyviai panaudoti papildomam dalių, kurioms buvo atliktas įprastinis tūrinis terminis apdorojimas, paviršiaus grūdinimui. Plazminis kietėjimo plazmos procesų diegimas gamyboje neįmanomas neapibendrinus tyrimų ir gamybos patirties rezultatų, moksliškai nepagrindžiant terminio apdorojimo modifikuoto paviršinio sluoksnio fazinės sudėties formavimosi dėsnių, struktūros ir savybių, užtikrinant garantuotą reikalingų medžiagų gavimą. dalių eksploatacinės charakteristikos, priklausomai nuo apdorojimo režimo technologinių parametrų. Geležies ir anglies lydinių plazminio terminio grūdinimo esmė yra vietinio dalies paviršiaus ploto kaitinimas virš kritinių fazių virsmų temperatūrų (Ac1, Ac3, Acm) ir vėlesnis aušinimas dideliu greičiu, garantuojantis kietėjančios konstrukcijos. Kaip ir įprasto terminio apdorojimo atveju, struktūrinės būsenos, gautos kietėjant plazmai, ypatybes lemia austenito homogenizacijos laipsnis kaitinant, jo trukmė, taip pat pradinė lydinio sudėtis ir struktūra. Galutinė struktūrinė būsena ir savybės, susidarančios šilumos paveiktoje zonoje po paviršiaus įkaitinimo, priklauso nuo aušinimo greičio mažiausio austenito stabilumo temperatūrų diapazone, jo grūdelių sudėties ir dydžio bei daugelio kitų parametrais nulemtų veiksnių. terminio ciklo HAZ. Koncentruotam energijos srautui generuoti plazmos kietėjimo metu naudojami specialūs prietaisai – plazmatronai. Palyginti su įprastu laisvai degančiu lanku, kurį sukuria degiklis su nesunaudojamu elektrodu apsauginėje argono atmosferoje, panašios elektros galios plazmos lankas turi padidintą (15 000...20 000 K) temperatūrą ir labiau koncentruotą šilumos srautą. . Tai pasiekiama sumažinus laidžių lanko skerspjūvį, purkštuko kanale suspaustą plazmą formuojančių dujų srautu, kurių molekulės, savo ruožtu, jonizuojamos lanko iškrovos kolonėlėje, taip padidinant lanko dalį. jonų srovė. Dauguma plazmatronų veikia nuolatine tiesioginio poliškumo srove (neigiamas potencialas prie elektrodo), nes lanko anodo taške šilumos generavimas yra didesnis nei katodo taške. Šis potencialo pasiskirstymas padidina dalies šildymo šiluminį efektyvumą ir sumažina elektrodo šiluminę apkrovą. Plazminiuose degikliuose, kurie sukuria suspaustą tiesioginį lanko degimą tarp elektrodo ir detalės paviršiaus, šilumos perdavimas detalei vyksta dėl šilumos laidumo, konvekcijos, spinduliuotės ir įkrautų dalelių kinetinės energijos, sukauptos elektriniame lauke.

Jonų implantacija (jonų implantacija, jonų dopingas) – tai priemaišų atomų įvedimas į kietą medžiagą, jos paviršių bombarduojant pagreitintais jonais. Kai įvyksta taikinio jonų bombardavimas, jonai prasiskverbia giliai į taikinį. Jonų įvedimas tampa reikšmingas, kai jonų energija E>1 keV.

Formaliai jonų implantacija turėtų būti vadinamas kieto kūno paviršiaus apšvitinimas atomais arba atomo jonais, kurių energija yra ne mažesnė kaip 5-10 atomo surišimo energijų apšvitinto taikinio gardelėje (tuomet jonas ar atomas keliaus bent 2-3 tarpatominiai atstumai prieš sustojimą, t.y. prasiskverbs, „įsodins“ į tikslinį tūrį). Tačiau tradiciškai terminą „jonų implantacija“ vartojame, norėdami nurodyti siauresnį energijos diapazoną – nuo 5–10 keV iki 50–100 keV. Dėl pasikartojančių susidūrimų judančios dalelės palaipsniui praranda energiją, išsisklaido ir galiausiai arba atsispindi atgal, arba sustoja, pasiskirsto visame gylyje. Energijos nuostolius sukelia ir sąveika su taikiniais elektronais (neelastingi susidūrimai), ir suporuoti branduoliniai (elastingi) susidūrimai, kurių metu energija perduodama tiksliniams atomams kaip visumai ir smarkiai pasikeičia dalelių judėjimo kryptis. Esant didelėms energijoms ir mažiems smūgio parametrams, susidūrusių dalelių branduoliai priartėja mažesniais atstumais nei elektronų orbitų spindulys, o jų sąveiką apibūdina Kulono potencialas. Esant mažoms energijoms, būtinas branduolių ekranavimas elektronais. Paprastai judančio jono sąveika su elektronais (laisvais ir ant išorinių atomų apvalkalų) bei jono branduolių ir tikslinio atomo sąveika nagrinėjama atskirai, abu praradimo mechanizmai yra adityvūs, o terpė – vienalytė ir izotropinė (Lindhard-Scharff-IIIott teorija, LSH). Teorija prognozuoja, kad didėjant jonų energijai elastingų susidūrimų zonoje, specifiniai energijos nuostoliai praeina per maksimumą ir tada mažėja. Specifiniai nuostoliai neelastingų susidūrimų metu didėja didėjant energijai pagal radikalų dėsnį. Esant labai dideliems energijos greičiams, jonas taikinyje juda kaip plikas branduolys, o savitieji energijos nuostoliai mažėja toliau didėjant. Jonų trajektorija yra sudėtinga trūkinė linija, susidedanti iš kelio atkarpų tarp elementarių sklaidos veiksmų dideliais kampais. Stabilizuotų jonų pasiskirstymo funkcija mėginio gylyje turi maksimumą (maksimalaus taško atstumą nuo paviršiaus lemia vidutinis tam tikros energijos jonų kelias.

Svarbios jonų implantavimo proceso charakteristikos yra vadinamosios. projekcinis jono kelias Rpr – trajektorijos kelio projekcija originalo kryptimi. dalelių judėjimas, taip pat implantuotų atomų pasiskirstymas išilgai Rpr, ty x gylyje (kai bombarduojamas normaliai tikslinio paviršiaus atžvilgiu). Į amorfinį taikinį implantuotų dalelių x pasiskirstymas apibūdinamas vid. paleisti Ravg, vidutinis kvadratinis paleidimų?R sklaida ir parametras Sk, kuris lemia Pirsono skirstinio asimetriją. Šios vertės priklauso nuo M1 M2 ir e0. Kai Sk = 0, Pirsono skirstinys tampa Gauso. Implantuojant jonus į pavienius kristalus, įterptųjų dalelių pasiskirstymas gylyje gali pasikeisti dėl įkrautų dalelių nukreipimo. Keičiant jonų energiją jonų implantacijos metu, galima gauti įvestos priemaišos pasiskirstymą norimos formos gyliu. Bendras priemaišų atomų N skaičius, kurį galima implantuoti į kietą taikinį per vienetinį paviršiaus plotą, ribojamas dulkinimu, jei purškimo koeficientas S (vieno jono išmuštų tikslinių atomų skaičius) yra didesnis nei implantuotų dalelių dalis b. = 1-k (k – atspindžio koeficientas). Nepaisoma difuzijos

čia nS=bn0/S – priemaišų koncentracija paviršiuje pastovioje būsenoje. Jei S >6, implantuotų atomų koncentracija didės monotoniškai, didėjant jonų dozei. Jonų implantacija plačiausiai naudojama puslaidininkių legiravimui, siekiant sukurti p-n sandūras, heterosankcijas ir mažos varžos kontaktus. Jonų implantacija leidžia įterpti priemaišas žemoje temperatūroje, įskaitant priemaišas su mažu difuzijos koeficientu, ir sukurti persotintus kietus tirpalus. Jonų implantacija užtikrina tikslią įvestos priemaišos dozavimą, aukštą grynumą (jonų pluošto atskyrimas pagal masę), lokalizaciją ir galimybę valdyti procesą naudojant elektrinius ir magnetinius laukus. Jonų implantacijos metu susidariusiems spinduliuotės defektams pašalinti ir implantuotų atomų perkėlimui į taisyklingas padėtis naudojamas aukštos temperatūros šildymas. Jonų implantavimas į metalus naudojamas siekiant padidinti jų kietumą, atsparumą dilimui, atsparumą korozijai, sukurti katalizatorius, keisti trinties koeficientą ir pan.. Esant didelėms dozėms, kai įnešamos priemaišos koncentracija prilyginama n0, atsiranda naujų junginių. galima. Jonų bombardavimas leidžia įnešti priemaišą ne tik iš pluošto, bet ir iš anksčiau ant tikslinio paviršiaus nusodintos plėvelės (atatrankos atomų implantavimas ir jonų maišymas). Bombardavimą jonais gali lydėti implantuotos medžiagos padidėjimas. Plėvelės, gautos jonų nusodinimo būdu, turi didelį tankį ir gerą sukibimą su pagrindu.

Jonų implantavimo privalumai:

1. Galimybė įvesti (įsodinti) bet kokią priemaišą, bet kurį periodinės lentelės elementą.
2. Galimybė legiruoti bet kokią medžiagą.
3. Galimybė įnešti bet kokios koncentracijos priemaišą, neatsižvelgiant į jos tirpumą substrato medžiagoje.
4. Galimybė įterpti priemaišų esant bet kokiai substrato temperatūrai, nuo helio temperatūros iki lydymosi temperatūros imtinai.
5. Gebėjimas dirbti su techninio grynumo legiruojančiomis medžiagomis ir net su jų cheminiais junginiais (taip pat bet kokio grynumo).
6. Dopingo jonų pluošto izotopinis grynumas (t. y. galimybė legiruoti ne tik su tam tikru elementu, bet ir išskirtinai su tam tikru šio elemento izotopu).
7. Lengvas vietinis legiravimas (naudojant bent pagrindinį mechaninį maskavimą).
8. Mažas lydinio sluoksnio storis (mažiau nei mikronas).
9. Dideli priemaišų koncentracijos gradientai išilgai sluoksnio gylio, nepasiekiami tradiciniais metodais su neišvengiamu ribos difuziniu neryškumu.
10. Lengvas valdymas ir visiškas technologinio proceso automatizavimas.
11. Suderinamas su plokštumos mikroelektronikos technologija.

Apribojimai, ribojantys jonų implantavimo galimybes:

1. Galimybę įnešti bet kokių priemaišų kartais riboja jonų šaltinio darbinės medžiagos savybės: a) per aukšta darbinė temperatūra b) cheminis ar temperatūros nestabilumas, c) per didelis toksiškumas, d) ėsdinimas.
2. Gebėjimas legiruoti bet kokią medžiagą tikrovėje reiškia tik gebėjimą įvesti, įvesti legiruojančios medžiagos atomus į tikslinį tūrį. Jei „dopingo“ sąvoka reiškia ir labai specifinę vietą taikinio kristalinėje gardelėje, tai čia jonų implantavimo galimybės daugeliu atvejų nėra daug didesnės nei, pavyzdžiui, difuzija. Kitas apribojimas yra tikslinės medžiagos atsparumas spinduliuotei. Švitinimo sąlygos yra tokios, kad sudėtingos medžiagos beveik visada skyla implantacijos metu (dėl bet kurio cheminio junginio komponento išgaravimo ar purškimo).
3. Galimybę įterpti bet kokios koncentracijos priemaišą riboja sluoksnio purškimo koeficientas. Be to, priemaiša, patekusi virš tirpumo ribos defektų atkaitinimo metu, paprastai išsiskiria kitos fazės nuosėdų pavidalu.
4. Žema dopingo temperatūra būdinga tik sistemoms, kuriose kristalinės gardelės būsena nesvarbi. Jei po implantacijos pažeistą grotelę reikia atkurti, tada temperatūros padidėjimas, lyginant, pavyzdžiui, su difuziniu dopingu, tampa žymiai kuklesnis.
5. Techninio legiruojamųjų medžiagų grynumo pranašumą kartais nustelbia būtinybė išdžiovinti medžiagą arba pašalinti iš jos lengvai jonizuojančias pašalines priemaišas.
6. Jonų pluošto izotopinis grynumas visiškai nereiškia dopingo izotopinio grynumo. Implantacijos įrenginio dalių perpurškimas greitais jonais ir nekontroliuojamas šios purškiamos medžiagos varymas į legiruotą sluoksnį gali gerokai pakenkti sluoksnio savybėms, todėl reikia gudrybių, kad pašalinės medžiagos nepatektų ant legiruoto paviršiaus.
7. Vietinis dopingas implantacijos metu užtikrinamas mechaniniu maskavimu arba uždedamos trafaretinės kaukės. Čia bėda siejama su kaukės medžiagos patekimu į legiruotą sluoksnį.
8. Mažas lydinio sluoksnio storis yra geras mikroelektronikoje, bet jokiu būdu nėra privalumas metalurgijoje.
9. Dideli priemaišų koncentracijos gradientai per gylį. Apskaičiuoti gradientai (pagal jonų kelių pasiskirstymą) iš tikrųjų niekada nėra gauti dėl profilio susiliejimo, kurį sukelia priemaišų difuzijos spinduliuotės stimuliavimas.
10. Proceso valdymo ir automatizavimo paprastumas naudojamas daugelyje įrenginių, tačiau iki idealo – visiškai automatizuotos gamybos linijos – dar toli.

Taip pat svarbu atminti, kad jonų implantacija šiuo metu yra viena brangiausių. Jonų implantacija su masės atskyrimu yra unikalus savo galimybėmis paviršiaus sluoksnių tyrimo ir modifikavimo metodas. Unikali tiek legiruojamųjų priemaišų, tiek apdirbamų medžiagų, tiek priemaišų koncentracijų legiruotame sluoksnyje diapazone. Tačiau šis unikalumas naudingas tik tyrimų ir paieškos tikslais. Nustačius rastų priemaišų praktinio panaudojimo perspektyvas, legiruoto sluoksnio koncentracijas ir storius, nedelsiant būtina ieškoti, išbandyti ir kurti alternatyvias technologijas, kurios duoda tokius pačius ar panašius rezultatus.

SUVIRIMAS. RENOVACIJA. TRIBOTECHANIKA: pranešimų santraukos / Atsakingas. red. ; Rusijos Federacijos švietimo ir mokslo ministerija; Federalinė valstybinė autonominė aukštojo profesinio mokymo įstaiga „Uralo federalinis universitetas, pavadintas. pirmasis Rusijos prezidentas B.N. Jelcinas“, Nižnij Tagilas. technologiją. institutas (fil.). – Nižnij Tagilas: NTI (filialas) UrFU, 2013. – 76 p.

Informacija apie plazmos kietėjimą pasirodė XX amžiaus 80-aisiais [,]. Įvairių plazminių prietaisų buvimas pramonėje (pjovimui, suvirinimui, purškimui) paskatino novatorius pritaikyti juos paviršių grūdinimui. Kasybos įrangos dalių ir automobilių skirstomųjų velenų paviršiniam grūdinimui naudota mikroplazminio suvirinimo įranga. Valcavimo ritiniams sukietinti buvo naudojama purškimo įranga su galingu netiesioginiu lanku.

Uralo politechnikos instituto, dabar Uralo federalinio universiteto, Nižnij Tagilo filiale buvo atliktas didelis darbas pritaikant suvirinimo aparatus paviršiaus grūdinimui. Plazminio degiklio modernizavimas leido naudoti UPS-501 plazminio suvirinimo įrenginį paviršių grūdinimui tiesioginiu lanku. Gamyba pradėta Nižnij Tagilo metalurgijos gamykloje (NTMK) 1985 m. Sėkmė buvo nepaprasta, bėgių tiesinimo mašinų su plazminiu grūdinimu padangų patvarumas išaugo 2-4 kartus [,]. Vėliau sukurta technologija su patobulinimais buvo pradėta naudoti karšto valcavimo ritinėlių sruogų (kalibrų) paviršiaus grūdinimui. Lygiai taip pat UPR-404 plazminio pjovimo įrenginys buvo pritaikytas plazminiam grūdinimui. Naudojamas grūdintus bėgius transportuojančių ritininių stalų nusodinamiems volams grūdinti. Dėl šios priežasties ritinėlių tarnavimo laikas pailgėjo daugiau nei tris kartus. Įtrūkimams pašalinti nustatytas optimalus sukietėjusių ir nusodintų sluoksnių storių santykis, o kietėjimo gyliui padidinti – lankinio skenavimo metodas [,].

Skirtingai nuo plazminių mašinų, suvirinimo volframo (W) nesunaudojamu elektrodu argone įranga yra labiau paplitusi. Todėl jis buvo pritaikytas paviršiaus grūdinimui. Siekiant padidinti sukietėjusių juostų plotį, lankui buvo pritaikytas magnetinis laukas, kuris suteikė jam vėduoklės formą ir tolygiai paskirstė šiluminę energiją iki 15 mm pločio [,]. Rulonams, geležinkelio ratams ir valcavimo ritiniams grūdinti buvo naudojamos plazminės instaliacijos su netiesioginiu lanku, pritaikytos grūdinimui [,].

Nepaisant minėtų sėkmių, plazmos kietėjimas 90-aisiais. nerado savarankiško gyvenimo. Jo pramoninį taikymą daugiausia parėmė technologijų kūrėjai. Plazminiai paviršiaus grūdinimo blokai nebuvo gaminami kaip savarankiškas gaminio tipas.

Rankinio plazminio grūdinimo UDGZ-200 montavimas

Sukurtos plazminio grūdinimo technologijos turėjo reikšmingą trūkumą – jų rankinis naudojimas buvo neįmanomas arba sunkus. Netiesioginis lankas veikia esant aukštesnei nei 250 V įtampai, kuri yra neleistina rankiniu būdu. Tiesioginis lankas yra jautrus režimo nustatymui. Nukrypimus nuo optimalaus, kurie neišvengiami grūdinant rankiniu būdu, lydi arba sukietėjusio paviršiaus tirpimas, arba sukietėjusio sluoksnio išnykimas. Todėl aukščiau aprašytos kietėjimo plazmoje technologijos buvo naudojamos tik automatiniu režimu, kai parametrai lengvai palaikomi nepakitę.

Šiuolaikiniame robotų ir „nepilotuojamų“ pramonės šakų amžiuje rankinių technologijų plėtra gali atrodyti klaidinga. Tačiau rankinės technologijos dėl savo universalumo demonstruoja išgyvenamumą. Pasaulyje didžioji dalis suvirinimo (daugiau nei 80%) atliekama elektrodais arba pusiau automatinėmis mašinomis, tai yra rankiniu būdu. Analogiškai buvo tikimasi, kad sukūrus rankinį plazminio grūdinimo metodą, padidės jo panaudojimo apimtys, o tai atsitiks dėl produktų, kurių anksčiau dėl vienokių ar kitokių priežasčių buvo neįmanoma sukietinti.

Grūdinant rankiniu būdu, plazmos lankas turi užtikrinti vienodą kaitinimą, neatsižvelgiant į natūralius ir neišvengiamus lanko ilgio ir jo judėjimo greičio svyravimus. Vertinimo kriterijus yra tai, kad paviršius staigiai ištirpsta ir nedingsta sukietėjęs sluoksnis. Tyrimo kryptis pasirinkta atsižvelgiant į darbą. Nustatyta, kad suvirinimo lanko suspaudimas galimas ne tik antgalyje, bet ir dėl dujų srauto, tekančio per kontroliuojamą tarpą tarp antgalio ir elektrodo. To pasekoje buvo sukurtas rankinio plazminio grūdinimo būdas, jo realizavimo degiklis ir, remiantis jais, grūdinimo instaliacija UDGZ-200 () [, ,]. Grūdinimas atliekamas degikliu, kurio mažas dydis leidžia patogiai valdyti rankiniu būdu, leidžia pasiekti sunkiai pasiekiamas vietas ir sustiprinti tai, kas anksčiau buvo neįmanoma.

1 pav. – UDGZ-200 montavimas

Grūdinant suvirintojas perkelia lanką () išilgai paviršiaus tokiu greičiu, kuris užtikrina nedidelį metalo „prakaitavimą“ po lanku. Šią būseną kontroliuoti nėra sunkiau nei lydymąsi suvirinimo metu, tačiau ji leidžia išlaikyti kietėjimui reikalingą šilumą ir tuo pačiu apsaugo nuo grubaus paviršiaus pažeidimo. Lankas ant paviršiaus palieka sukietėjusias 8-12 mm pločio juosteles, kurias suvirintojas deda šiek tiek persidendamas. Jie dažomi „tamsintomis spalvomis“, tai yra, padengti plona oksidų plėvele, kuri neturi didelės įtakos paviršiaus šiurkštumui (). Plazminis grūdinimas nesukelia deformacijų, todėl sukietėjusioms detalėms nereikia apdailos šlifavimo.

2 pav. – Plazmos lankas kietėjimo metu

3 pav. – Ekskavatoriaus kaušo kaiščiai su plazminiu grūdinimu

Kietėjimas atsiranda dėl šilumos pašalinimo į detalės korpusą, nepatiekiant vandens į šildymo vietą. Todėl UDGZ-200 įrenginys naudojamas remonto vietose, dalių apdirbimo ir eksploatavimo vietose, o ne tik terminio apdorojimo dirbtuvėse ir specializuotose srityse.

Kietas (HRC 45-65) kietėjantis sluoksnis (0,5-1,5 mm) labai padidina krano bėgių ir ratų, krumpliaračių ir spygliuočių jungčių, lynų blokų, pjovimo, formavimo, tempimo štampų ir kitų svarbių dalių tarnavimo laiką. UDGZ-200 įrenginio buvimas kompensuoja krosnių, skirtų grūdinimui, karbonizavimui ir aukšto dažnio valymo įrenginius, trūkumą; grūdinimas tampa draugiškas aplinkai. 2-3 kategorijų suvirintojai gali lengvai įsisavinti darbą. Grūdinimas naudojant UDGZ-200 įrenginį gali būti mechanizuotas, automatizuotas ir robotizuotas. UDGZ-200 įrengimo dėka buvo padidintas grūdintų gaminių asortimentas ir išspręsta nemažai svarbių problemų pirmaujančiose Uralo įmonėse: ChMK OJSC, NTMK OJSC, VSMPO-AVISMA OJSC, ChTPZ OJSC, KGOK OJSC ir kiti. Praėjus penkeriems metams po jo sukūrimo, UDGZ-200 įrenginys buvo sertifikuotas, o pramoninė gamyba prasidėjo pagal TU 3862-001-47681378-2007. Iki 2012 m. pabaigos buvo pagaminta ir pristatyta daugiau nei 40 vienetų Rusijos, Ukrainos ir Kazachstano įmonėms.

Nuorodų sąrašas

Selivanovas M.V., Šepelevas N.S. Plazmos taikymas grūdinimui užsienyje. – M.: Centrinis informacijos tyrimų institutas. ir techninė-ekonomika tyrimai juodoji metalurgija, 1985. – T. 2. – 23 s.
Paviršinis plieno grūdinimas plazminiu grūdinimu / V.A. Linnikas, A.K. Onegina, A.I. Andrejevas ir kt. // MiTOM, 1983. – Nr.4. – P. 2-4.
Mikroplazmos šildymo naudojimas kietėjimo technologijos procesuose / Kobyakov O.S., Grinzburg E.G. // Automatinis suvirinimas, 1985. – Nr.5. – P. 65-67.
Plazmos srove sustiprintų plienų sandara ir savybės / L.K. Leščinskis, I.I. Pirchas, S.S. Samotugin ir kt. // Suvirinimo gamyba, 1985. – Nr.11. – P. 20-22.
Proceso įrangos dalių grūdinimas plazmoje / A.A. Berdnikovas, M.A. Filippovas, R.I. Silinas, I.N. Veselovas // Santrauka. ataskaita mokslinis ir techninis konf. „Progresyvios stiprinimo technologijos“. – Penza: PDN-TP, 1986. – P. 69-70.
Korotkovas V.A., Berdnikovas A.A., Tolstovas I.A. Dalių ir įrankių restauravimas ir stiprinimas naudojant plazmines technologijas. – Čeliabinskas: Metalla, 1993. – 144 p.
Ketaus ritinėlių grūdinimas naudojant plazminį grūdinimą / A.A. Berdnikovas, V.S. Deminas, E.L. Serebryakova ir kt. // Plienas, 1995. – Nr.1. – P. 56-59.
Ritininio stalo volų restauravimas ir stiprinimas / V.A. Korotkovas, L. V. Baskakovas, I.A. Tolstovas, A.A. Berdnikovas // Suvirinimo gamyba, 1991. – Nr.3. – P. 31-33.
Plieninių dalių restauravimo būdas. A.s. 1671706 (SSRS). - Jautis. 1991 m., 31 d.
Kietinimas plazmoje nuskaitytu lanku be lydymosi / V.A. Korotkovas, O.V. Troshin, A.A. Berdnikovas // Medžiagų apdirbimo fizika ir chemija, 1995. – Nr. 2. – P. 106-111.
Safonovas E.N., Žuravlevas V.I. Geležies-anglies lydinių paviršinis grūdinimas lankiniu grūdinimu // Suvirinimo gamyba, 1997. – Nr. 10. – P. 30-32.

	Dantų grūdinimas plazminiu plieno grūdinimu naudojant UDGZ-200 instaliaciją pašalino rimtą jų skilimo problemą eksploatacijos metu. Darbas buvo atliktas OJSC Kachkanarsky GOK
	OJSC NTMK (Evraz Holding) užsakė plazminį grūdinimą iš 35GL plieno, naudojamo plieno liejimo kranu, kurio keliamoji galia 220 tonų. Dėl to kietumas HB skalėje buvo padidintas nuo 200 iki 500 vienetų, o dėl to tarnavimo laikas pailgėjo daugiau nei 3 kartus.
	EKG-10 ekskavatoriaus lyno slėgio būgno eksploatavimo trukmė pailgėjo 3 kartus, plazminiu paviršiumi sukietinant dantis ir virvių gijas, atliktą UDGZ-200 instaliacija.
	ChMK OJSC atliko homogenizavimo mašinos žiedinio krumpliaračio atraminių paviršių ir guolių ritinėlių plazminį grūdinimą. Darbas buvo atliktas neišardant įrenginio tiesiai kliento įkrovimo aikštelėje. Pasiekėme puikų rezultatą – padvigubinome apyvartos laiką.
	Atliekame įvairių sudėtingo profilio pavarų dalių metalo plazminį grūdinimą, kaip pavyzdys nuotraukoje, atliktas vidinio profilio grūdinimas.
	Didelio slėgio varžto plazminis grūdinimas pagal technologiją atliekamas pritvirtinant prie tekinimo staklių ir sukant mažu greičiu. Šį procesą galima automatizuoti pasirinkus reikiamą plazminio degiklio sukimosi greitį ir padavimą į įrangą.
	Ševroninio danties ir įdubų grūdinimas atliekamas UDGZ-200 instaliacijoje.

Štampučių grūdinimas

Plazminis štampų grūdinimas suteikia labai didelį ekonominį efektą. Mūsų klientas UAB ChTPZ sumažino štampų iš brangaus modifikuoto ketaus (naudojamo didelio skersmens vamzdžių liejimui) sąnaudas.