Ինչպե՞ս բարձրացնել երկաթբետոնե մայթերի և հատակների հրդեհային դիմադրությունը: Երկաթբետոնե սյուների հրդեհային դիմադրության սահմանների որոշում Երկաթբետոնե հատակի սալերի հրդեհային դիմադրության սահմանը

Երկաթբետոնե կոնստրուկցիաները, իրենց չայրվողության և համեմատաբար ցածր ջերմահաղորդականության պատճառով, բավականին լավ են դիմակայում ագրեսիվ հրդեհային գործոնների ազդեցությանը: Այնուամենայնիվ, նրանք չեն կարող անսահմանորեն դիմակայել կրակին: Ժամանակակից երկաթբետոնե կոնստրուկցիաները, որպես կանոն, բարակ պատերով են, առանց մոնոլիտ կապի այլ շինարարական տարրերի հետ, ինչը սահմանափակում է նրանց աշխատանքային գործառույթները հրդեհի ժամանակ մինչև 1 ժամ, իսկ երբեմն էլ ավելի քիչ: Թաց երկաթբետոնե կոնստրուկցիաներն ունեն նույնիսկ ավելի ցածր հրդեհային դիմադրության սահման: Եթե ​​կառուցվածքի խոնավության 3,5% աճը մեծացնում է հրդեհային դիմադրության սահմանը, ապա 1200 կգ / մ 3-ից ավելի խտությամբ բետոնի խոնավության հետագա աճը կրակի կարճատև ազդեցությամբ կարող է առաջացնել: բետոնի պայթյուն և կառույցի արագ քայքայում:

Երկաթբետոնե կառուցվածքի հրդեհային դիմադրության սահմանը կախված է դրա հատվածի չափսերից, պաշտպանիչ շերտի հաստությունից, ամրացման տեսակից, քանակից և տրամագծից, բետոնի դասից և ագրեգատի տեսակից, կառուցվածքի ծանրաբեռնվածությունից և դրա աջակցության սխեման։

Ջեռուցման համար պատող կառույցների հրդեհային դիմադրության սահմանը - կրակին հակառակ մակերեսը 140 ° C-ով (հատակներ, պատեր, միջնապատեր) կախված է դրանց հաստությունից, բետոնի տեսակից և դրա խոնավության պարունակությունից: Հաստության բարձրացման և բետոնի խտության նվազման դեպքում հրդեհային դիմադրության սահմանը մեծանում է:

Հրդեհային դիմադրության սահմանը՝ հիմնված կորստի վրա կրող հզորությունկախված է տեսակից և ստատիկ սխեմակառուցվածքին աջակցելը. Մեկ բացվածքով ազատ հենվող ճկման տարրերը (ճառագայթային սալեր, պանելներ և հատակի տախտակամածներ, ճառագայթներ, գավազաններ) ոչնչացվում են հրդեհից՝ երկայնական ստորին աշխատանքային ամրապնդումը կրիտիկական կրիտիկական ջերմաստիճանի տաքացման արդյունքում: Այս կառույցների հրդեհային դիմադրության սահմանը կախված է ստորին աշխատանքային ամրացման պաշտպանիչ շերտի հաստությունից, ամրացման դասից, աշխատանքային բեռից և բետոնի ջերմային հաղորդունակությունից: Ճառագայթների և գերանների համար հրդեհային դիմադրության սահմանը կախված է նաև հատվածի լայնությունից:

Դիզայնի նույն պարամետրերով, ճառագայթների հրդեհային դիմադրության սահմանը պակաս է սալերից, քանի որ կրակի ժամանակ ճառագայթները ջեռուցվում են երեք կողմից (ներքևի և երկու կողային երեսների կողմից), իսկ սալերը տաքացվում են միայն: ստորին մակերեսի կողմից:

Հրդեհային դիմադրության առումով լավագույն ամրապնդող պողպատը A-III դասի 25G2S դասի է: Այս պողպատի կրիտիկական ջերմաստիճանը ստանդարտ բեռով բեռնված կառուցվածքի հրդեհային դիմադրության սահմանի սկզբի պահին 570 ° C է:

Գործարանների արտադրած մեծ խոռոչ նախալարված տախտակամածները պատրաստված են ծանր բետոնից՝ 20 մմ պաշտպանիչ շերտով, իսկ A-IV դասի պողպատից պատրաստված ամրանման ձողերն ունեն 1 ժամ հրդեհային դիմադրության սահման, ինչը հնարավորություն է տալիս օգտագործել այդ տախտակամածները։ բնակելի շենքերում.

Սովորական երկաթբետոնից պատրաստված պինդ հատվածի թիթեղներ և պանելներ պաշտպանիչ շերտ 10 մմ ունեն հրդեհային դիմադրության սահմաններ՝ պողպատե կցամասեր A-I դասարաններեւ A-II - 0.75 ժ; А-III (դաս. 25G2S) - 1 ժ.

Որոշ դեպքերում, բարակ պատերով թեքված կառույցները (սնամեջ և շերտավոր պանելներ և հատակներ, 160 մմ կամ պակաս հատվածի լայնությամբ ճարմանդներ և ճառագայթներ, առանց հենարանների ուղղահայաց շրջանակների) կրակի ազդեցության տակ կարող են վաղաժամ քանդվել թեքության երկայնքով: հատված հենարաններում: Ոչնչացման նման բնույթը կանխվում է այս կառույցների հենակետերում ուղղահայաց շրջանակներ տեղադրելով, որոնց երկարությունը կազմում է բացվածքի առնվազն 1/4-ը:

Եզրագծի երկայնքով հենված սալերը ունեն հրդեհային դիմադրության սահման, որը զգալիորեն ավելի բարձր է, քան պարզ ճկման տարրերը: Այս սալերը ամրացվում են աշխատանքային ամրացմամբ երկու ուղղությամբ, հետևաբար դրանց հրդեհային դիմադրությունը լրացուցիչ կախված է կարճ և երկար բացվածքներում ամրացման հարաբերակցությունից: Մեկին հավասար այս հարաբերակցությամբ քառակուսի սալերի համար ամրացման կրիտիկական ջերմաստիճանը հրդեհային դիմադրության սահմանի սկզբում 800 ° C է:

Սալերի հարաբերակցության բարձրացմամբ կրիտիկական ջերմաստիճանը նվազում է, հետևաբար, հրդեհային դիմադրության սահմանը նույնպես նվազում է: Չորսից ավելի կողմերի հարաբերակցությամբ, հրդեհային դիմադրության սահմանը գործնականում հավասար է երկու կողմից հենված թիթեղների հրդեհային դիմադրության սահմանին:

Ջեռուցման ժամանակ ստատիկորեն անորոշ ճառագայթները և ճառագայթային սալերը կորցնում են իրենց կրող հզորությունը հենարանի և բացվածքի հատվածների ոչնչացման հետևանքով: Ծածկույթի հատվածները քանդվում են ստորին երկայնական ամրացման ամրության նվազման արդյունքում, իսկ կրող հատվածները՝ ստորին սեղմված գոտում բետոնի ամրության կորստի պատճառով, որը տաքանում է մինչև բարձր ջերմաստիճան։ Այս գոտու տաքացման արագությունը կախված է խաչմերուկի չափերից, հետևաբար ստատիկորեն անորոշ ճառագայթային սալերի հրդեհային դիմադրությունը կախված է դրանց հաստությունից, իսկ ճառագայթները՝ հատվածի լայնությունից և բարձրությունից: ժամը մեծ չափսերխաչմերուկը, քննարկվող կառույցների հրդեհային դիմադրության սահմանը շատ ավելի բարձր է, քան ստատիկորեն որոշվող կառույցների սահմանը (մեկ բացվածքով ազատ հենվող ճառագայթներ և սալեր), իսկ որոշ դեպքերում (հաստ ճառագայթային սալերի համար, վերին հենարանային ուժեղ ամրացմամբ ճառագայթներ) գործնականում կախված չէ երկայնական ներքևի ամրացման պաշտպանիչ շերտի հաստությունից:

Սյունակներ. Սյուների հրդեհային դիմադրության սահմանը կախված է բեռի կիրառման սխեմայից (կենտրոնական, էքսցենտրիկ), խաչմերուկի չափսերից, ամրացման տոկոսից, կոպիտ բետոնի ագրեգատի տեսակից և երկայնական ամրացման պաշտպանիչ շերտի հաստությունից:

Ջեռուցման ժամանակ սյուների ոչնչացումը տեղի է ունենում ամրացման և բետոնի ամրության նվազման արդյունքում: Կենտրոնից դուրս բեռնումը նվազեցնում է սյուների հրդեհային դիմադրությունը: Եթե ​​բեռը կիրառվում է մեծ էքսցենտրիկությամբ, ապա սյունակի հրդեհային դիմադրությունը կախված կլինի լարված ամրացման վրա պաշտպանիչ շերտի հաստությունից, այսինքն. Նման սյուների շահագործման բնույթը, երբ ջեռուցվում է, նույնն է, ինչ պարզ ճառագայթների: Ցածր էքսցենտրիկությամբ սյունակի հրդեհային դիմադրությունը մոտ է կենտրոնական սեղմված սյուների հրդեհային դիմադրությանը: Մանրացված գրանիտի վրա բետոնից պատրաստված սյուներն ունեն ավելի ցածր հրդեհային դիմադրություն (20%), քան մանրացված կրաքարի սյուները: Դա պայմանավորված է նրանով, որ գրանիտը սկսում է փլուզվել 573 ° C ջերմաստիճանում, իսկ կրաքարերը սկսում են փլուզվել 800 ° C մեկնարկային ջերմաստիճանում:

պատեր. Հրդեհների դեպքում, որպես կանոն, պատերը տաքացվում են մի կողմից և հետևաբար թեքվում են կամ դեպի կրակը, կամ հակառակ ուղղությամբ։ Պատը կենտրոնական սեղմված կառուցվածքից վերածվում է էքսցենտրիկ սեղմված կառուցվածքի՝ ժամանակի ընթացքում աճող էքսցենտրիկությամբ: Այս պայմաններում հրդեհային դիմադրություն կրող պատերմեծապես կախված է բեռից և դրանց հաստությունից: Բեռի ավելացման և պատի հաստության նվազման դեպքում դրա հրդեհային դիմադրության սահմանը նվազում է և հակառակը:

Շենքերի հարկերի քանակի ավելացմամբ պատերի բեռը մեծանում է, հետևաբար, անհրաժեշտ հրդեհային դիմադրություն ապահովելու համար, բնակելի շենքերում կրող լայնակի պատերի հաստությունը հավասար է (մմ). 9 հարկանի շենքեր՝ 120, 12 հարկանի՝ 140, 16 հարկանի՝ 160, 16 հարկից ավելի բարձրությամբ տներում՝ 180 և ավելի։

Արտաքին պատերի միաշերտ, երկշերտ և եռաշերտ ինքնակառավարվող վահանակները ենթակա են թեթև բեռների, ուստի այդ պատերի հրդեհային դիմադրությունը սովորաբար համապատասխանում է հրդեհային պահանջներին:

Բարձր ջերմաստիճանի ազդեցության տակ պատերի կրող հզորությունը որոշվում է ոչ միայն բետոնի և պողպատի ամրության բնութագրերի փոփոխությամբ, այլ հիմնականում տարրի ընդհանուր դեֆորմացմամբ: Պատերի հրդեհային դիմադրությունը, որպես կանոն, որոշվում է տաք վիճակում կրող հզորության կորստով (ոչնչացում). «Սառը» պատի մակերեսը 140 ° С-ով տաքացնելու նշանը բնորոշ չէ: Հրդեհային դիմադրության սահմանը կախված է աշխատանքային ծանրաբեռնվածությունից (կառույցի անվտանգության գործակից): Միակողմանի ազդեցությունից պատերի ոչնչացումը տեղի է ունենում երեք սխեմաներից մեկի համաձայն.

• 1) շեղման անդառնալի զարգացումով դեպի ջեռուցվող պատի մակերեսը և դրա ոչնչացումը բարձրության մեջտեղում էքսցենտրիկ սեղմման առաջին կամ երկրորդ դեպքում (տաքացվող ամրացման կամ «սառը» բետոնի վրա).
• 2) տարրի շեղումով սկզբում դեպի տաքացում, իսկ վերջնական փուլում՝ հակառակ ուղղությամբ. ոչնչացում - բարձրության մեջտեղում ջեռուցվող բետոնի երկայնքով կամ «սառը» (ձգված) ամրացման երկայնքով.
• 3) շեղման փոփոխական ուղղությամբ, ինչպես 1-ին սխեմայում, սակայն պատի ոչնչացումը տեղի է ունենում հենարաններում «սառը» մակերեսի բետոնի երկայնքով կամ թեք հատվածների երկայնքով:

Ոչնչացման առաջին սխեման բնորոշ է ճկուն պատերին, երկրորդը և երրորդը՝ ավելի քիչ ճկունություն ունեցող և հարթակի վրա հենվող պատերին: Եթե ​​պատի կրող հատվածների պտտման ազատությունը սահմանափակ է, ինչպես դա պլատֆորմի աջակցության դեպքում է, ապա դրա դեֆորմացիան նվազում է և հետևաբար մեծանում է հրդեհային դիմադրության սահմանը: Այսպիսով, պատերի պլատֆորմի հենարանը (ոչ տեղաշարժվող ինքնաթիռների վրա) միջինը երկու անգամ բարձրացրեց հրդեհային դիմադրության սահմանը կախվածքի աջակցության համեմատ, անկախ տարրի ոչնչացման սխեմայից:

Կախովի հենարանով պատի ամրացման տոկոսի նվազումը նվազեցնում է հրդեհային դիմադրությունը. հարթակի աջակցությամբ, պատերի ամրացման սովորական սահմանների փոփոխությունը գործնականում չի ազդում դրանց հրդեհային դիմադրության վրա: Պատը երկու կողմից միաժամանակ տաքացնելիս ( ներքին պատերը) չունի ջերմային շեղում, կառուցվածքը շարունակում է աշխատել կենտրոնական սեղմման վրա և հետևաբար հրդեհային դիմադրության սահմանը ցածր չէ, քան միակողմանի ջեռուցման դեպքում։

Հրդեհային դիմադրության հաշվարկման հիմնական սկզբունքները երկաթբետոնե կոնստրուկցիաներ

Երկաթբետոնե կոնստրուկցիաների հրդեհային դիմադրությունը կորցնում է, որպես կանոն, կրող հզորության կորստի (փլուզման) հետևանքով ամրության նվազման, ջերմային ընդարձակման և ամրապնդման և բետոնի ջերմաստիճանի սողքի, ինչպես նաև ջեռուցման ժամանակ. Հրդեհի դեմ չմնացող մակերևույթի տաքացում 140 ° C-ով: Այս ցուցանիշների համաձայն՝ երկաթբետոնե կոնստրուկցիաների հրդեհային դիմադրության սահմանը կարելի է գտնել հաշվարկով:

Վ ընդհանուր դեպքհաշվարկը բաղկացած է երկու մասից՝ ջերմային տեխնիկա և ստատիկ:

Ջերմային ինժեներական մասում ջերմաստիճանը որոշվում է կառուցվածքի խաչմերուկի վրա դրա տաքացման ժամանակ՝ համաձայն ստանդարտի. ջերմաստիճանի ռեժիմ... Ստատիկ մասում հաշվարկվում է ջեռուցվող կառուցվածքի կրող հզորությունը (ամրությունը)։ Այնուհետև գծագրվում է ժամանակի ընթացքում դրա կրող հզորության նվազման գրաֆիկը (նկ. 3.7): Ըստ այս գրաֆիկի, հայտնաբերվել է հրդեհային դիմադրության սահմանը, այսինքն. ջեռուցման ժամանակը, որից հետո կառուցվածքի կրող հզորությունը կնվազի մինչև աշխատանքային բեռը, այսինքն. երբ տեղի կունենա հավասարությունը. M pt (N pt) = M n (M n), որտեղ M pt (N pt) թեքված (սեղմված կամ էքսցենտրիկ սեղմված) կառուցվածքի կրող հզորությունն է.

M n (M n), - ճկման պահ (երկայնական ուժ) ստանդարտ կամ այլ աշխատանքային բեռից:

Ամենատարածված նյութը
շինարարությունը երկաթբետոն է։ Այն համատեղում է բետոնի և պողպատի ամրացումը,
ռացիոնալ կերպով դասավորված է առաձգականության և սեղմման ընկալման կառուցվածքում
ջանք.

Բետոնը լավ է դիմադրում սեղմմանը և
ավելի վատ - ձգվել: Բետոնի այս հատկանիշը անբարենպաստ է ճկման և
ձգված տարրեր. Ամենատարածված ճկման շինարարական տարրերը
սալեր և գերաններ են։

Անբարենպաստը փոխհատուցելու համար
կոնկրետ գործընթացները, կառույցները սովորաբար ամրացվում են պողպատե ամրացում... Ամրապնդել
սալաքարեր եռակցված ցանցբաղկացած ձողերից, որոնք գտնվում են երկուսի մեջ
ուղղահայաց ուղղություններ. Ցանցերը սալաքարերով դրված են այնպես, որ
դրանց աշխատանքային ամրացման ձողերը տեղակայվել են բացվածքի երկայնքով և ընկալվել
առաձգական ուժեր, որոնք առաջանում են կառույցներում ծանրաբեռնվածության տակ ճկման ժամանակ, ներս
ըստ ճկման բեռի սխեմայի:

Վ
հրդեհային պայմաններում սալերը ներքևից ենթարկվում են բարձր ջերմաստիճանի,
դրանց կրող հզորության նվազումը հիմնականում տեղի է ունենում նվազման պատճառով
ջեռուցվող ձգված ամրացման ուժը. Որպես կանոն, նման տարրեր
հետ հատվածում պլաստիկ կրունկի առաջացման արդյունքում փլուզվել է
առավելագույն ճկման պահը, նվազեցնելով վերջնական ուժը
ջեռուցվող ձգված ամրացումն իր հատվածում աշխատանքային լարումների արժեքին:

Հրդեհային բաժանմունքի ապահովում
շենքի անվտանգությունը պահանջում է հրդեհային դիմադրության և հրդեհային դիմադրության բարձրացում
երկաթբետոնե կոնստրուկցիաներ. Դրա համար օգտագործվում են հետևյալ տեխնոլոգիաները.

• սալերի ամրացում արտադրելու համար
  միայն տրիկոտաժե կամ եռակցված շրջանակներ, և ոչ թե չամրացված ձողեր;
• ընթացքում երկայնական ամրանների ծռվելուց խուսափելու համար, երբ այն տաքացվում է
  հրդեհի ժամանակ անհրաժեշտ է ապահովել կառուցողական ամրացում սեղմակներով կամ
  լայնակի ձողեր;
• հատակի ստորին բետոնե ծածկույթի հաստությունը պետք է լինի
  բավական է, որպեսզի այն տաքանա ոչ ավելի, քան 500 ° C, իսկ հրդեհից հետո՝ ոչ
  ազդել է կառույցի հետագա անվտանգ շահագործման վրա։
  Ուսումնասիրությունները պարզել են, որ ստանդարտացված հրդեհային դիմադրության դեպքում R = 120, հաստությունը
  բետոնե ծածկը պետք է լինի առնվազն 45 մմ, R = 180 - առնվազն 55 մմ,
  ժամը R = 240 - ոչ պակաս, քան 70 մմ;
• բետոնի պաշտպանիչ շերտում ներքևի կողմից 15–20 մմ խորության վրա
  համընկնման մակերեսը պետք է ապահովված լինի արտահոսքի դեմ ամրացնող ցանցով
  պատրաստված է 3 մմ տրամագծով մետաղալարից 50-70 մմ ցանցի չափսով, ինչը նվազեցնում է ինտենսիվությունը
  բետոնի պայթուցիկ ոչնչացում;
• բարակ պատերով լայնակի սալերի հենակետերի ամրացում
  սովորական հաշվարկով չնախատեսված ամրացում.
• բարձրացնելով հրդեհային դիմադրությունը թիթեղների գտնվելու վայրի պատճառով,
  աջակցում է եզրագծի երկայնքով;
• հատուկ սվաղների օգտագործումը (օգտագործելով ասբեստ և
  պեռլիտ, վերմիկուլիտ): Նույնիսկ փոքր չափերի նման սվաղներով (1,5 - 2 սմ)
  երկաթբետոնե սալիկների հրդեհային դիմադրությունը մի քանի անգամ ավելանում է (2 - 5);
• կախովի առաստաղի պատճառով հրդեհային դիմադրության բարձրացում;
• բետոնի շերտով կոնստրուկցիաների հանգույցների և հոդերի պաշտպանություն պահանջվող
  հրդեհային դիմադրության սահմանը.

Այս միջոցառումները կապահովեն շենքի պատշաճ հրդեհային անվտանգությունը:
Երկաթբետոնե կառուցվածքը ձեռք կբերի անհրաժեշտ հրդեհային դիմադրություն և
հրդեհային անվտանգություն.

Օգտագործված գրքեր.
1. Շենքեր և շինություններ և դրանց կայունությունը
հրդեհի դեպքում. Ռուսաստանի Պետական ​​հրշեջ ծառայության ակադեմիա EMERCOM, 2003 թ
2. ՄԴՍ 21-2.2000թ.
Երկաթբետոնե կոնստրուկցիաների հրդեհային դիմադրության հաշվարկման ուղեցույցներ.
- M.: GUP "NIIZHB", 2000. - 92 p.

Խնդրի ստատիկ մասը լուծելու համար երկաթբետոնե հատակի սալիկի խաչմերուկի ձևը կլոր դատարկություններով (Հավելված 2, նկ. 6.) կրճատվում է մինչև հաշվարկված T-ի չափը:

Ստանդարտ բեռի և սալիկի սեփական քաշի ազդեցությունից որոշենք միջանցքի միջի ճկման պահը.

որտեղ ք / n- ստանդարտ ծանրաբեռնվածություն սալաքարի 1 հոսող մետրի համար, հավասար.

Վահանակի ներքևի (տաքացվող) մակերեսից մինչև աշխատանքային ամրացման առանցքը հեռավորությունը կլինի.

մմ,

որտեղ դ- ամրապնդող ձողերի տրամագիծը, մմ:

Միջին հեռավորությունը կլինի.

մմ,

որտեղ Ա- ամրապնդող ձողի խաչմերուկի տարածքը (էջ 3.1.1.), Մմ 2:

Եկեք սահմանենք վահանակի հաշվարկված T-հատվածի հիմնական չափերը.

Լայնությունը: բ զ = բ= 1,49 մ;

Բարձրությունը: հ զ = 0,5 (հ-П) = 0,5 (220 - 159) = 30,5 մմ;

Հեռավորությունը կառուցվածքի չջեռուցվող մակերեսից մինչև ամրացնող ձողի առանցքը հ o = հ – ա= 220 - 21 = 199 մմ:

Մենք որոշում ենք բետոնի ամրությունը և ջերմաֆիզիկական բնութագրերը.

Դիմադրություն առաձգական ուժին Ռ բն= 18,5 ՄՊա (Աղյուսակ 12 կամ էջ 3.2.1 B25 դասի բետոնի համար);

Հուսալիության գործոն  բ = 0,83 ;

Բետոնի առաձգական ամրության նախագծում Ռ bu = Ռ բն /  բ= 18,5 / 0,83 = 22,29 ՄՊա;

Ջերմային հաղորդունակության գործակիցը  տ = 1,3 – 0,00035Տ ամուսնացնել= 1,3 - 0,00035 723 = 1,05 Վտ մ -1 Կ -1 (էջ 3.2.3.),

որտեղ Տ ամուսնացնել- միջին ջերմաստիճանը հրդեհի դեպքում, հավասար է 723 Կ;

Հատուկ ջերմություն ՀԵՏ տ = 481 + 0,84Տ ամուսնացնել= 481 + 0,84 723 = 1088,32 J կգ -1 K -1 (էջ 3.2.3.);

Նվազեցված ջերմային դիֆուզիոն.

Գործակիցներ՝ կախված բետոնի միջին խտությունից TO= 39 s 0,5 և TO 1 = 0,5 (կետ 3.2.8, կետ 3.2.9.):

Որոշեք սալիկի սեղմված գոտու բարձրությունը.

Որոշեք առաձգական ամրացման լարվածությունը արտաքին բեռից՝ համաձայն հավելվածի: 4:

որովհետեւ Ն.Ս տ= 8,27 մմ հ զ= 30,5 մմ, ապա

որտեղ Ինչպես- կառուցվածքի խաչմերուկի լարված գոտում ամրացնող ձողերի ընդհանուր խաչմերուկի տարածքը, որը հավասար է 563 մմ 2-ի 12 մմ 5 ձողերի համար (էջ 3.1.1.):

Եկեք որոշենք ամրապնդող պողպատի ուժի փոփոխության գործակցի կրիտիկական արժեքը.

,

որտեղ Ռ սու- ամրացման նախագծային առաձգական ուժը հավասար է.

Ռ սու = Ռ sn /  ս= 390 / 0,9 = 433,33 ՄՊա (այստեղ  ս- ամրապնդման հուսալիության գործակիցը, որը հավասար է 0,9-ի.

Ռ sn- ամրապնդման ստանդարտ ամրությունը վերջնական ամրության առումով, որը հավասար է 390 ՄՊա (Աղյուսակ 19 կամ կետ 3.1.2):

Դա հասկացա  stcr1. Սա նշանակում է, որ առաձգական ամրացման արտաքին բեռից առաջացած լարումները գերազանցում են ամրացման ստանդարտ դիմադրությունը: Ուստի անհրաժեշտ է նվազեցնել խարիսխի արտաքին բեռից առաջացած սթրեսը: Դա անելու համար ավելացրեք 12 մմ վահանակի ամրացնող ձողերի քանակը մինչև 6, այնուհետև Ա ս= 679 10 -6 (էջ 3.1.1.):

ՄՊա,

.

Եկեք որոշենք ձգվող գոտում առանցքակալի ամրացման կրիտիկական ջեռուցման ջերմաստիճանը:

Համաձայն աղյուսակի էջ 3.1.5. օգտագործելով գծային ինտերպոլացիա, մենք որոշում ենք, որ A-III դասի ամրապնդման համար պողպատի դասի 35 GS և  stcr = 0,93.

տ stcr= 475C:

Ամրանի տաքացման ժամանակը մինչև պինդ խաչմերուկի սալիկի կրիտիկական ջերմաստիճանը կլինի հրդեհային դիմադրության իրական սահմանը:

s = 0,96 ժ,

որտեղ Ն.Ս- Գաուսի (Crump) սխալի ֆունկցիայի արգումենտը, որը հավասար է 0,64-ի (Բաժին 3.2.7.), Կախված Գաուսի (Crump) սխալի ֆունկցիայի արժեքից, հավասար է.

(այստեղ տ n- կառույցի ջերմաստիճանը հրդեհից առաջ վերցնում ենք հավասար 20С):

Կլոր դատարկություններով հատակի սալիկի հրդեհային դիմադրության փաստացի սահմանը կլինի.

Ն.Ս զ =  0,9 = 0,96 0,9 = 0,86 ժ,

որտեղ 0.9-ը գործակից է, որը հաշվի է առնում սալաքարում բացերի առկայությունը:

Քանի որ բետոնը ոչ այրվող նյութ է, ապա, ակնհայտորեն, կառուցվածքի իրական հրդեհային վտանգի դասը K0 է:

Աղյուսակ 2.18

Թեթև բետոն խտությամբ: = 1600 կգ / մ

1. Որոշեք սնամեջ սալաքարի արդյունավետ հաստությունը ջերմամեկուսացման հզորության առումով հրդեհային դիմադրության սահմանը գնահատելու համար՝ համաձայն ձեռնարկի 2.27 կետի.

որտեղ է սալիկի հաստությունը, մմ;

• - սալիկի լայնությունը, մմ;
• - դատարկությունների քանակը, հատ;
• - բացերի տրամագիծը, մմ:
• 2. Որոշի՛ր ըստ աղյուսակի. 8 Օգտակար է սալիկի հրդեհային դիմադրության սահմանը 140 մմ արդյունավետ հաստությամբ ծանր բետոնե մասից պատրաստված սալիկի ջերմամեկուսիչ հզորության կորստի դեպքում.

Թիթեղի հրդեհային դիմադրության սահմանը ջերմամեկուսացման կարողության կորստի համար

3. Որոշեք սալիկի տաքացվող մակերեսից մինչև ձողի ամրացման առանցքը հեռավորությունը.

որտեղ է կոնկրետ ծածկույթի հաստությունը, մմ;

• - աշխատանքային ամրացման տրամագիծը, մմ:
• 4. Ըստ աղյուսակի. Ուղեցույցի 8-ը, մենք որոշում ենք սալիկի հրդեհային դիմադրությունը կրող հզորության կորստով a = 24 մմ, ծանր բետոնի համար և երբ հենվում է երկու կողմից:

Հրդեհային դիմադրության պահանջվող սահմանը գտնվում է 1 ժամից մինչև 1,5 ժամ միջակայքում, մենք այն որոշում ենք գծային ինտերպոլացիայի մեթոդով.

Սալիկի հրդեհային դիմադրության սահմանը առանց ուղղման գործակիցները հաշվի առնելու 1,25 ժամ է։

• 5. Ուղեցույցի 2.27 կետի համաձայն՝ սնամեջ միջուկային սալերի հրդեհային դիմադրության սահմանը որոշելու համար կիրառվում է 0.9 նվազեցման գործակից.
• 6. Որոշեք սալիկի ընդհանուր ծանրաբեռնվածությունը որպես մշտական ​​և ժամանակավոր բեռների գումար.
• 7. Որոշեք բեռի երկարաժամկետ մասի հարաբերությունը լրիվ բեռի նկատմամբ.

8. Ձեռնարկի 2.20 կետի համաձայն բեռի ուղղման գործակիցը.

• 9. Համաձայն Նպաստների 2.18 կետի (մաս 1 ա) ընդունո՞ւմ ենք գործակիցը։ կցամասերի համար А-VI:
• 10. Որոշել սալիկի հրդեհային դիմադրության սահմանը՝ հաշվի առնելով ծանրաբեռնվածության գործակիցները և ամրացումը.

Սալիկի կրող հզորությունը R 98 է։

Սալիկի հրդեհային դիմադրության սահմանի համար մենք վերցնում ենք երկու արժեքներից փոքրը` ջերմամեկուսիչ հզորության կորստի համար (180 րոպե) և կրող հզորության կորստի համար (98 րոպե):

Եզրակացություն՝ հրդեհային դիմադրության սահմանը երկաթբետոնե սալաքար REI 98 է

Ինչպես նշվեց վերևում, թեքված երկաթբետոնե կոնստրուկցիաների հրդեհային դիմադրության սահմանը կարող է առաջանալ ձգվող գոտում գտնվող աշխատանքային ամրացման կրիտիկական ջերմաստիճանի տաքացման պատճառով:

Այս առումով, խոռոչի սալիկի հրդեհային դիմադրության հաշվարկը որոշվելու է ձգվող աշխատանքային ամրացման կրիտիկական ջերմաստիճանի տաքացման ժամանակով:

Սալերի հատվածը ներկայացված է Նկար 3.8-ում:

բ էջ բ էջ բ էջ բ էջ բ էջ

հ հ 0

Ա ս

Նկար 3.8. Սնամեջ հատակի սալիկի նախագծային հատված

Սալը հաշվարկելու համար դրա խաչմերուկը կրճատվում է մինչև թեյի (Նկար 3.9):

բ զ

x ժամանակ ≤ժ զ

ը զ

ժ ժ 0

x ժամանակ > h' զ

Ա ս

a ∑b Ռ

Նկար 3.9. Սնամեջ սալիկի T-հատվածը՝ դրա հրդեհային դիմադրությունը հաշվարկելու համար

Ենթահաջորդականություն

հարթ ճկուն խոռոչ-միջուկային երկաթբետոնե տարրերի հրդեհային դիմադրության հաշվարկ

3. Եթե, ապա  ս , ժամանակ որոշվում է բանաձևով

Որտեղ փոխարեն բ օգտագործված է ;

Եթե
, ապա այն պետք է վերահաշվարկվի ըստ բանաձևի.

Համաձայն 3.1.5-ի՝ որոշվում է տ ս , քր(կրիտիկական ջերմաստիճան):

Գաուսի սխալի ֆունկցիան հաշվարկվում է բանաձևով.

Համաձայն 3.2.7-ի՝ գտնված է Գաուսի ֆունկցիայի արգումենտը։

Հրդեհային դիմադրության սահմանը P f հաշվարկվում է բանաձևով.

Օրինակ թիվ 5.

Տրված է. Սնամեջ հատակի սալաքար, որն ազատորեն հենվում է երկու կողմից: Բաժնի չափերը. բ= 1200 մմ, աշխատանքային բացվածքի երկարությունը լ= 6 մ, հատվածի բարձրությունը հ= 220 մմ, պաշտպանիչ շերտի հաստությունը ա լ = 20 մմ, ձգված ամրապնդման դասի A-III, 4 ձող Ø14 մմ; B20 դասի ծանր բետոն մանրացված կրաքարի վրա, բետոնի քաշի խոնավության պարունակությունը w= 2%, բետոնի միջին չոր խտությունը ρ 0c= 2300 կգ / մ 3, դատարկ տրամագիծը դ n = 5,5 կՆ / մ:

Սահմանելսալիկի իրական հրդեհային դիմադրությունը.

Լուծում:

B20 դասի բետոնի համար Ռ բն= 15 ՄՊա (էջ 3.2.1.)

Ռ bu= R bn / 0,83 = 15 / 0,83 = 18,07 ՄՊա

Արմատուրայի A-III դասի համար Ռ sn = 390 ՄՊա (էջ 3.1.2.)

Ռ սու= R sn / 0,9 = 390 / 0,9 = 433,3 ՄՊա

Ա ս= 615 մմ 2 = 61510 -6 մ 2

Բետոնի ջերմաֆիզիկական բնութագրերը.

λ tem = 1,14 - 0,00055450 = 0,89 Վտ / (m˚С)

tem = 710 + 0,84450 = 1090 J / (kg ˚С)

կ= 37.2 էջ 3.2.8.

կ 1 = 0,5 էջ 3.2.9. ...

Հրդեհային դիմադրության փաստացի սահմանը որոշվում է.

Հաշվի առնելով սալիկի խոռոչը, դրա իրական հրդեհային դիմադրության սահմանը պետք է բազմապատկվի 0,9 գործակցով (կետ 2.27.):

գրականություն

Շելեգով Վ.Գ., Կուզնեցով Ն.Ա. «Շենքերը, շինությունները և դրանց դիմադրությունը կրակին». Դասագիրք կարգապահության ուսումնասիրության համար - Իրկուտսկ: Ռուսաստանի Ներքին գործերի նախարարության VSI, 2002 թ. - 191 էջ.

Շելեգով Վ.Գ., Կուզնեցով Ն.Ա. Շենքի կառուցում. Տեղեկատու ձեռնարկ «Շենքերը, շինությունները և դրանց դիմադրությունը կրակին» առարկայի համար: - Իրկուտսկ .: VSI Ռուսաստանի ՆԳՆ, 2001 թ.-- 73 էջ.

Մոսալկով Ի.Լ. և այլն: Շենքերի կառույցների հրդեհային դիմադրություն.

Յակովլև Ա.Ի. Հրդեհային դիմադրության հաշվարկ շինարարական կառույցներ... - M .: Stroyizdat, 1988.- 143s., Ill.

Շելեգով Վ.Գ., Չեռնով Յու.Լ. «Շենքերը, շինությունները և դրանց դիմադրությունը կրակին». Դասընթացի նախագծի իրականացման ուղեցույց: - Իրկուտսկ .: VSI Ռուսաստանի ՆԳՆ, 2002 թ.-- 36 էջ.

Կառույցների հրդեհային դիմադրության սահմանները, կառույցների և նյութերի դյուրավառության խմբերի վրա կրակի տարածման սահմանները որոշելու ուղեցույց (SNiP II-2-80), TsNIISK im. Կուչերենկո. - M .: Stroyizdat, 1985 .-- 56 p.

ԳՕՍՏ 27772-88 Գլանվածք պողպատե պողպատե կոնստրուկցիաների կառուցման համար. Ընդհանուր տեխնիկական պայմաններ / ԽՍՀՄ Գոսստրոյ. - Մ., 1989

SNiP 2.01.07-85 *. Բեռներ և ազդեցություններ / ԽՍՀՄ Գոսստրոյ. - M .: TsITP Gosstroy ԽՍՀՄ, 1987 .-- 36 էջ.

ԳՕՍՏ 30247.0 - 94. Շինարարական կոնստրուկցիաներ. Հրդեհային դիմադրության փորձարկման մեթոդներ. Ընդհանուր պահանջներ.

SNiP 2.03.01-84 *. Բետոնե և երկաթբետոնե կոնստրուկցիաներ / Ռուսաստանի շինարարության նախարարություն. - M .: GP TsPP, 1995 .-- 80 p.

1ԷԼԼԻՆԳ -հատուկ կազմակերպված թեք հիմքով կառույց ափին ( սահանք), որտեղ դրված և կառուցված է նավի կորպուսը։

2 ՈՒՂԵՑՈՒՅՑ -կամուրջ ցամաքային երթուղիների (կամ ցամաքային ուղիների վրա) դրանց խաչմերուկում: Նրանց երկայնքով տեղաշարժ է ապահովվում տարբեր մակարդակներով:

3ՌԵՍՏՈՐԱՆ -կամրջի տեսքով շինություն՝ դրանց հատման կետում, նավերի նավամատույցի համար մի ուղի մյուսի վրա գծելու, ինչպես նաև, ընդհանրապես, որոշակի բարձրության վրա ճանապարհ ստեղծելու համար։

4 ՊԱՀՊԱՆՄԱՆ ԲԱԿ -տարա հեղուկների և գազերի համար.

5 ԳԱԶԳՈԼԴԵՐ- գազի ընդունման, պահպանման և մատակարարման հարմարանք գազատարի ցանցի մեջ։

6պայթուցիկ վառարան- առանցքային վառարան երկաթի հանքաքարից երկաթ հալեցնելու համար:

7Կրիտիկական ջերմաստիճան- ջերմաստիճանը, որի դեպքում մետաղի R un-ի ստանդարտ դիմադրությունը իջնում ​​է կառուցվածքի արտաքին ծանրաբեռնվածությունից մինչև ստանդարտ լարվածության n արժեքը, այսինքն. որի դեպքում առկա է կրողունակության կորուստ:

8 Նագելը փայտե կամ մետաղյա ձող է, որն օգտագործվում է փայտե կոնստրուկցիաների մասերը ամրացնելու համար։